Материал: ТММ в_авиастроении

14. Радиусы кривизны эвольвент сопряжённых профилей

ρp1 = aw sinαw − ρa2 =140 0,463693 − 53,2764 =11,6406 мм;

ρp2 = aw sinαw − ρa1 =140 0,463693− 39,3908 = 26,5262 мм.

15. Коэффициент торцевого перекрытия

zn2 = z92 + 0,5 = 219 + 0,5 = 2,833. Принимаем zn2 = 3;

W2 = (zn2 −1)pв + Sв2 = (3 −1) 23,6162 + 17,4228 = 64,655 мм .

5.10. Построение картины зацепления

Подсчитав все размеры по формулам таб. 5.3., приступают к вычерчиванию

81

картины зацепления (рис.5.1). Масштаб построения выбирают таким, чтобы высота зуба была не менее 40…50 мм. Рекомендуется выбирать масштаб или масштабный коэффициент в соответствии с ГОСТ 2.302– 68.

Прежде всего, наносят в масштабе межосевое расстояние и все окружности. Точка касания начальных окружностей есть полюс зацепления. Общая касательная к основным окружностям, проходящая через полюс, есть линия зацепления. Профиль зуба можно построить как развертку основной окружности, либо по точкам, используя рассчитанные толщины зубьев Sa,S,Sw ,Sв .

Отложив от полюса в масштабе толщину Sw , разделив ее пополам, проводят ось симметрии зуба. От этой оси на соответствующих окружностях откладывают толщины, и полученные точки соединяют с помощью лекала. Это и будет эвольвентный профиль зуба.

Если df < dв , то зуб на этом участке строят по радиальной прямой. Сопряжение профиля зуба с окружностью впадин выполняют радиусом ρ f = 0,38m. Отложив по делительной окружности шаг, с помощью шаблона строят 2 – 3 зуба. Активный участок линии зацепления AB определяется пересечением линии зацепления с окружностями вершин шестерни 1 и колеса 2.

При указанном на рисунке направлении вращение шестерни контакт зубьев начнется в точке A с зацеплением точки p1 на ножке шестерни и точки a2 на головке колеса. Закончится зацепление в точке B контактом точек a1 и p2 . Дуги эвольвент a1p1 и a2p2 есть активные участки профилей зубьев. На размерных линиях диаметров зубьев необходимо указывать числовые значения с точностью не менее 5 значащих цифр, например, O/ 90,211(dв1 ) или O/ 190,462(da2 ) . На основании результатов расчетов удельных скольжений Va1 ,Va2 ,Vp1 ,Vp2 в точках a1,p1,a2 ,p2

строят график удельных скольжений. Для удовлетворительной работы передачи удельное скольжение на ножке зуба не должно превышать

ϑmax = 3...6 при Vокр =1...20мс ,

ϑ =1...5 при Vокр > 20мс ,

82

где Vокр = 0,5 ω d.

Согласно ГОСТ 2.403 – 75 в правом верхнем углу листа ( чертежа зацепления) должна располагаться таблица с основными параметрами зацепления, состоящая из трех частей, отделенных одна от другой сплошными основными линиями: 1 часть – основные данные , 2 часть – данные для контроля, 3 часть – справочные данные (Рис. 5.9).

Рис. 5.9 Таблица основных параметров зацепления

83

6. Проектирование сателлитных передач

6.1. Общие сведения

Сателлитные зубчатые передачи, обладающие существенными преимуществами перед простыми, получили широкое распространение в космической, авиационной, автомобильной и приборостроительной отраслях промышленности.

Основное преимущество – возможность получить весьма большое передаточное отношение при малых габаритах и весе передачи. В авиации, например, применяли планетарный механизм к винту переменного шага с передаточным отношением i = 22446.

Кроме этого, сателлитные передачи отличаются высокой надежностью, малыми потерями на трение и лучшими, чем в простых передачах, виброакустическими свойствами. В сателлитных передачах, выполняемых всегда по соостной схеме, центральный вал разгружен от изгиба, зубчатые колеса имеют лучшее распределение нагрузки по ширине зуба.

К недостаткам таких передач следует отнести некоторую конструктивную сложность, трудность сборки передачи, сложность подбора чисел зубьев, обеспечивающих выполнение заданных условий, большие потери на трения в некоторых типах передач.

84