Материал: ТММ в_авиастроении

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Продолжение таблицы 6.3

u13(4)						u13(4)						u13(4)
u13(4)	z1	z4	z3	z2	z2'	u13(4)	z1	z4	z3	z2	z2'	u13(4)	z1	z4	z3	z2	z2'
	z1	z4	z3	z2	z2'		z1	z4	z3	z2	z2'		z1	z4	z3	z2	z2'

73,87	18	75	72	28	25	93,07	21	90	87	34	31	129,49	12	75	72	32	29

74,28*	21	81	78	30	27	93,39	18	81	78	32	29	129,91	21	102	99	41	38

74,67*	9	51	48	21	18	94,50*	12	66	63	27	24	134,33*	18	96	93	39	36

74,67*	18	102	96	42	36	94,67	15	102	96	44	38	134,40*	15	87	84	36	33

75,00*	21	111	105	45	39	96,00*	9	57	54	24	21	136,00*	21	105	102	42	39

75,40*	15	93	87	39	33	96,00*	15	75	72	30	27	137,16	9	66	63	29	26

76,00*	12	60	57	24	21	96,00*	18	114	108	48	42	137,50*	12	78	75	33	30

78,00*	12	84	78	36	30	97,54	21	90	87	35	32	141,02	18	99	96	40	37

78,17	18	75	72	29	26	99,00*	18	84	81	33	30	141,71	15	90	87	37	34

78,20	18	105	99	43	37	100,02	18	117	111	49	43	142,23	21	108	105	43	40

78,28	21	114	108	46	40	101,41	12	69	66	28	25	145,76	12	81	78	34	31

78,95	21	84	81	31	28	102,23	15	78	75	31	28	147,03	18	99	96	41	38

79,17	15	96	90	40	34	102,86*	21	93	90	36	33	147,81	21	108	105	44	41

79,20*	15	69	66	27	24	103,54	18	117	111	50	44	148,34	15	90	87	38	35

81,17	21	114	108	47	41	104,05	9	60	57	25	22	153,31	12	81	78	35	32

81,33	18	105	99	44	38	104,78	18	87	84	34	31	154,00*	18	102	99	42	39

81,81	9	54	51	22	19	107,66	12	69	66	29	26	154,28*	21	111	108	45	42

82,24	12	63	60	25	22	107,67*	18	120	114	51	45	156,00*	15	93	90	39	36

82,74	15	96	90	41	35	107,82	15	78	75	32	29	160,90	21	114	111	46	43

83,08	21	84	81	32	29	108,31	21	96	93	37	34	161,13	18	105	102	43	40

83,33*	18	78	75	30	27	109,93	18	87	84	35	32	162,00*	12	84	81	36	33

84,57*	?1	117	111	48	42	111,39	9	60	57	26	23	163,86	15	96	93	40	37

84,89	15	72	69	28	25	113,16	21	96	93	38	35	166,85	21	114	111	47	44

85,00	18	108	102	45	39	114,40*	15	81	78	33	30	167,58	18	105	102	44	41

86,80*	15	99	93	42	36	115,00*	12	72	69	30	27	171,01	15	96	93	41	38

87,84	12	63	60	26	23	116,00*	18	90	87	36	33	173,71*	21	117	114	48	45

88,00*	21	87	84	33	30	118,86*	21	99	96	39	36	175,00*	18	108	105	45	42

88,04	21	120	114	49	43	120,00*	9	63	60	27	24	179,20*	15	99	96	42	39

88,29	9	54	51	23	20	121,17	15	84	81	34	31	180,72	21	120	117	49	46

88,66	18	81	78	31	28	122,23	18	93	90	37	34	182,58	18	111	108	46	43

88,76	18	111	105	46	40	122,59	12	75	72	31	28	187,04	21	120	117	50	47

89,97	15	72	69	29	26	124,70	21	102	99	40	37	187,60	15	102	99	43	40

90,95	15	102	96	43	37	127,28	15	84	81	35	32	189,47	18	111	108	47	44

91,12	21	120	114	50	44	127,82	18	93	90	38	35	195,27	15	102	99	44	41

92,10	18	111	105	47	41	128,95	9	66	63	28	25	197,33*	18	114	111	48	45

								126

Продолжение таблицы 6.3

u13(4)

z2'

205,37

117

114

212,27

117

114

221,00*

120

117

u1(3)H −1

(6.64)

η(3) ==1−

ψ (H ) ;

u(3)

при входном центральном колесе z

и u(3) > 0

(3)

u1(3)H

−ψ (H)

(6.65)

η1H

;

u(3) (1−ψ (H) )

при входном водиле H и u1(3H) < 0

(6.66)

η(3)

1−ψ

(H)

;

− u(3)ψ (H)

при входном водиле H и u1(3H) > 0

η(3)

(6.67)

+ (u(3) −1)ψ (H)

Для основных типов планетарных передач принимают

ψ (H) ≈ψ12(H) +ψ 2(H′3) ,

(6.68)

где ψ12(H) и ψ2(′H)3

– коэффициенты потерь в зацеплениях передачи, которые

задают или определяют по формулам (при α = 20°).

ψ12(H) = 2,3 f

(6.69)

ψ 2(H′3) = 2,3 f

(6.70)

z2′

Знак минус берется для внутреннего зацепления, а значение коэффициента

трения

пределах f =

0,07…0,1.

При

приближенных

расчетах

принимают

ψ (H) ≈ 0,03...0,05.

Зависимости (6.63) и (6.67) можно представить графиками (рис. 6.19) и (рис. 6.20), из которых видно, что для положительных и отрицательных передаточных

127

отношений, при входном центральном колесе, планетарная передача работает с высоким КПД, как редуктор (−1> u1(3H) >1), а при входном водиле Н КПД высок для ускоряющих передач (−1< u1(3H) <1), то есть КПД планетарных передач достаточно

высок при передаточном отношении	u(3)	> 1. Передачи с	u(3)	<1 (рис. 6.19) либо
	1H		1H

имеют очень низкий КПД, либо вообще невозможны, т.к. являются самотормозящимися (η1(H3) < 0).

	ψн=0,02					η1(Н3) 1,0						ψн=0,02
	ψн=0,05						0,8				ψн=0,05
	ψн=0,2						0,6					ψн=0,2
							0,4
							0,2
													u(3)
						-0,001		0,001 0,01					1Н
-1000	-100	-10	-1	-0,1	-0,01		0		0,1	1	10	100	1000
				-0,1	-0,01				0,1
Рис. 6.19. График зависимости величины η(3)											планетарных передач от u(3)
										1Н			1Н
Передачи с	u(3)H1 >1 (рис. 6.20) имеют, как правило, низкий КПД. Чаще всего
применяют как не силовые передачи.

		ηН(31)	1,0			ψн=0,02

				0,8	ψн=0,05
					ψн=0,05

				0,6		ψн=0,02
				0,6

				0,4

				0,2
								u(3)
								u(3)
								Н1

-1000 -100 -10 -1 -0,1 -0,01 -0,001 -0,0001			0 0,0001 0,001				0,01 0,1 1 10 100 1000
	Рис. 6.20. График зависимости величины ηН(31)						планетарных передач от u(Н31)
			128

Для определения КПД передачи 3К (рис. 6.4) можно рекомендовать

приближенную формулу
η(4)	≈	0,98					(6.71)
13	1+		u13(4)		ψ (H)
13

			1+	z4	43
				z4
				z
				z
			1
где	ψ (H)		≈ 2,75			f	, f = 0,07…0,12 – коэффициент трения.
где	ψ (H)		≈ 2,75				, f = 0,07…0,12 – коэффициент трения.
	43					z2′
						z2′

На основании формулы (6.71) построен график (рис. 6.21).

КПД замкнутых дифференциальных передач (рис.6.5) определяется по формулам, предложенным В.В.Добровольским [5]:

При входном звене а дифференциальной ступени, не связанном со звеном замыкания,

ηaduad = (ηad(b) )±1uad(b) + (ηad(H) )±1uad(H) ,														(6.72)
т.е кинематическое уравнение (6.26), все члены которого умножены на
соответствующий КПД;
при входном звене d, связанном с замыкающей цепью или являющемся звеном
замыкания
	1			1					1					(6.73)
				=				+					.
η	ad	u	ad	=	(η(b) )±1u(b)			+	(η(H) )±1u(H)				.
	ad		ad		ad		ad			ad		ad
				1		η
				1
				0,9
				0,9
				0,8
				0,8
				0,7
				0,7
				0,6
				0,6											60
															60
				0,5											45
				0,5											45
				0,4											35
				0,4											27
															27
				0,3											20
				0,3											20
				0,2											z 2=15
				0,2		50 100			200 300		400 500 600			700 800 900 1000 u13(H)
						50 100			200 300		400 500 600			700 800 900 1000 u13(H)

Рис. 6.21. График для определения ориентировочных значений КПД передач 3К при ведущем центральном колесе

129

В уравнениях (6.71) и (6.72) η(b) =1−ψ (b) и η(H) =1−ψ (H) – КПД

составляющих передач, для которых знак показателя выбирается так: если знак соответствующего передаточного отношения, то берется плюс, если не совпадает, то минус. Для замкнутой передачи показанной на (рис. 6.5 а)

η u		= u15(3)	+η(H)u(H) ,	(6.74)
15	15		15 15
		η(3)
		15

так как u15u15(H) > 0, а u15u15(3) < 0.

При этом η(3) =η(3); η(H) =η(H)η ′ η ′ . 15 1H 15 13 3 4 4 5

Замкнутые дифференциальные передачи имеют высокое значение КПД для любого передаточного отношения, если:

•передаточные отношения составляющих передач имеют одинаковый знак и близки по значению, т.е. u(b)ad ≈ u(adH);

•составляющие передачи имеют малые коэффициенты потерь;

•в составляющей передаче, имеющей большее передаточное отношение, будет ниже коэффициентов потерь.

Если составляющие передачи имеют разные знаки, т.е. u(b)u(H) < 0, то в замкнутой части дифференциальной передачи возникает, так называемая, циркулирующая (замкнутая) мощность, которая во многих случаях значительно превышает подводимую мощность. Коэффициент полезного действия таких передач уменьшается с приближением u(b) к u(H) .

Рациональными	силовыми	передачами	являются	передачи, у	которых
u(b)u(H) > 0. В этом	случае	подводимая	мощность	разветвляется	на два

параллельных потока одинакового направления. Такие передачи имеют высокий КПД.

КПД волновых передач определяются по формулам [4]: в режиме ускорителя при неподвижном гибком колесе


	1−ψ		(H)	(F)		(6.75)
η(F) =	1−ψ			uHC	;
η(F) =					;
CH	1	−ψ (H)
	1	−ψ (H)

130

Смотрите также:


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_индив анализ данных
_РГР № 3