Материал: Производительность скважин при заводнении

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

i	0.0275 kh P			.
		d
			0.619
	ln
		r

		w

3) Для семиточечной системы:

i	0.0367kh P			.
		d
	ln		0.569
	ln		0.569
		r
		w

5.1.2. Производительность скважин при девятиточечной схеме разработки

(5.3)

(5.4)

При рассмотрении девятиточечной схемы разработки необходимо учесть, что скважины находятся в разных условиях, что объясняется несимметричностью расположения добывающих скважин. Для девятиточечной системы заводнения (Рисунок

5.1) для единичного соотношения подвижностей в работе [25] также получена удобная формула. Она имеет два разных вида, в зависимости от того, какие давления задаются в элементе симметрии системы разработки. Если задаются забойные давления на нагнетательной скважине и на боковых добывающих, то формула для производительности нагнетательной скважины имеет следующий вид:

i					2 kh P
i						i,s
						i,s
	3 R				d	0.272	0.693
				ln		0.272
		2	R		r		2 R
		2	R		r		2 R
					w

(5.5)

где

P	P	P
i,s	inj	prodS

- разность забойных давлений на нагентательной и боковой

добывающей скважин,

	R	Q
	R	Q
		Q

prodC prodS

- отношение дебитов боковой добывающей скважины к

угловой.

Если заданы забойные давления на нагнетательной и угловой добывающей скважинах, то формула для производительности нагнетательной скважины имеет

следующий вид:
i			kh P i,c			,

		R		d
1		R	ln	d	0.272	(5.6)
			ln		0.272
	2 R			r
				w

где

P	P	P
i,c	inj	prodC

- разность забойных давлений на нагентательной и боковой

добывающей скважин.

- 43 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

C d	S	C
d
S		S
C	S	C

Рисунок 5.1. Девятиточечная схема разработки

Из формул видно, что в уравнениях (5.6) присутствует лишний параметр

R ,

определенный ранее. Если мы рассматриваем производительность нагнетательной

скважины в пределах одного элемента симметрии, то очевидно, что производительность,

определенная в (5.5) равна производительности в (5.6). Из этого можно получить

выражения для R и избавится от лишнего параметра в уравнениях (5.5) и (5.6). Хотя эти уравнения и будут иметь несколько более громоздкий вид:

	i	kh P
	i	i,c
		i,c

2m 1 0.693 2 0.693

(5.7)

	i	kh P
	i	i,s
		i,s
		m

2m 1 0.693 2 0.693

(5.8)

	где введены следующие обозначения:
этом	R	3 2m 0.693	.
		2m 1

ln	d
	r
		w

0.272

m	P	p	wfI	p	wfPs
m	i,s
	i,s
	P	p	wfI	p	wfPc
	i,c		wfI		wfPc

, при

5.2. Производительность скважин в зависимости от соотношения числа добывающих и нагнетательных скважин

Обобщим полученные зависимости производительности скважин для элемента симметрии с произвольным соотношением добывающих и нагнетательных скважин P / I .

Согласно [24] средняя производительность нагнетательной скважины в элементе симметрии разработки (с одинаковыми забойными давлениями нагнетательных и добывающих скважин соответственно) определяется:

			2 kh P		P / I	,	(5.9)
	q	inj
			pD j	1 P / I

где P pwfI pwfP - разность давлений нагнетания и добычи, параметр							pD j -

безразмерное давление – определяется из следующей формулы

- 44 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

Безразмерное давление

p	D j

pD j		1	,
	J
		D j

характеризует геометрию потока

(5.10)

к j-ой скважине.

Например, для скважины в центре цилиндрической области

формул (5.2)-(5.6):

			r
p		ln	e
p	D	ln	r
	D

			w

. Как видно из

1) Для пятиточечной схемы заводнения:

p		ln	d
p	D	ln	r
	D

			w

0.619

;

2) Для рядной схемы заводнения:

p		ln	a
p	D	ln	r
	D

			w

	1.571	d
	1.571	a
		a

1.838

;

3) Для семиточечной схемы заводнения: pD ln d 0.569 ; rw

4) Для девятиточечной схемы заводнения:

p		ln	d
p	D	ln	r
	D

			w

0.272

1	0.693
2	2	R

;

В работе [24] показано, что для однородных сеток скважин средние безразмерные

давления добывающих и нагнетательных скважин – равны:

pD inj pD prod pD pat .		(5.11)
Поэтому вводится общее безразмерное давление	pD pat	для данной системы

разработки.

В той же работе показано, что безразмерные давления в зависимости от расстояния между скважинами для разных сеток ведут себя очень похоже (Рисунок 5.2). Поэтому если взять некоторое среднее значение безразмерного давления для всех однородных сеток:

p		ln	d
p	D pat	ln	r
	D pat

			w

0.443

(5.12)

то отклонение от этого значения составит не более ±2.5 % для любых однородных сеток скважин.

- 45 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

Безразмерное давление

10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

pD pat	1	ln	d	0.443
	J D pat
			rw

0	100	200	300	400	500	600	700
				Расстояние d, м

	5-точка
	7-точка
	9-точка
	Рядная
	Общая
800	900	1000

Рисунок 5.2. Безразмерное давление для различных систем разработки и различных сеток скважин

Итак, можно записать итоговую формулу для производительности нагнетательной скважины в элементе симметрии системы разработки с произвольным соотношением добывающих и нагнетательных скважин, при единичном соотношении подвижностей:

q	2 kh P		P / I

inj	p		1 P / I
		D pat

(5.13)

где

pD pat

- определяется по формуле (5.12).

В промысловой системе единиц формула (5.13) выглядит следующим образом:

q	0.055kh P		P / I

inj	p		1 P / I
		D pat

(5.14)

Очевидно, что для добывающей скважины в элементе симметрии системы разработки имеет место формула:

q	2 kh P		1

inj	p		1 P / I
		D pat

(5.15)

- 46 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

5.3. Обобщение на случай неединичного соотношения подвижностей

В предыдущем пункте были получены зависимости для производительностей нагнетательных и добывающих скважин в элементе симметрии на установившемся режиме для произвольного элемента симметрии однородных сеток скважин. Результаты были получены для единичного соотношения подвижностей.

Обобщим данные результаты на случай неединичного соотношения подвижностей. В

работе [24] результаты предыдущего пункта получены для случая неединичного соотношения подвижностей.

Заметим, что вывод о том, что для любых однородных сеток можно использовать одну зависимость для безразмерного давления верен и для неединичного соотношения подвижностей, так как этот параметр характеризует геометрию потока, которая и в случае неединичного соотношения подвижностей такая же.

Для пояснения результатов работы [24] введем несколько определений. Общее соотношение подвижностей:

M
M		TI
		TI
	T

		TP

(5.16)

где

	N
	I
		f	j
			j	Teff j
	j 1			,
			N	,
TI			N
			I
		f j
			j 1

(5.17)

			N
			P
				f	j
					j		Teff j
			j 1				.	(5.18)
					N		.
		TP			N	I
				f j
					j 1
Параметр	Teff j	в уравнении (5.17),					(5.18) – это эффективная общая подвижность

нефти и воды для данной скважины в пределах элемента заводнения, определенная в области от радиуса скважины до контура среднего пластового давления (определение см.

ниже), и f j – доля дебита скважины от общего дебита элемента системы. Заметим, что общее соотношение подвижностей – некоторая средняя величина, характерная для данной системы, в отличие от классического соотношения подвижностей, являющейся функцией относительных фазовых проницаемостей.

- 47 -

Смотрите также:


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_3 тема - Диффузия
_индив анализ данных