Материал: Производительность скважин при заводнении

Смотрите также:

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts


Дадим	определение эффективной подвижности			Teff j .	Эффективная	общая
подвижность	для скважины	Teff j	выражается значением		подвижности	kr / ,

отражающим подвижность при перепаде давления между скважиной и контуром среднего пластового давления. Для любого шаблона данное определение характеризует зависимость, описываемую уравнением

p	pat	p	wf j		p	D pat	q
	pat		wf j	Teff j		D pat	j

1 2 kh

(5.19)

где pD pat – стационарное безразмерное давление для данной скважины, которое учитывает конфигурацию потока между pwf j и p pat . Значение Teff j можно определить,

используя предложенную Уиллхайтом методику расчета средней кажущейся вязкости 1

для скважины [28]:

r f

			r
			1		dr / r
					dr / r
	1	r
		w
rf		ln r			/ r
		ln r		f	/ r
				f	w

(5.20)

Данная формула выводится на основе серии осреднений общей подвижности между скважиной и некоторым радиусом rf . Радиальный поток в районе скважин – достаточное хорошее допущение для описания систем с повторяющимися элементами.

Подобным образом эффективная общая подвижность в определяется как:


Teff

ln r		/ r
pavg		w
r
p a vg
	dr / r

r	T r
w

(5.21)

где Teff определяется расстоянием между стволом скважины и радиусом контура

среднего пластового давления r

, а

– это средняя общая подвижность на радиусе r,

pavg

T r

т.е.

T r

r .

(5.22)

Итак, в рассматриваемой работе получены следующие соотношения для

производительности нагнетательных и добывающих скважин:

P / I

2 kh TI P

qinj i

(5.23)

pD pat

MT P / I

- 48 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

q		2 kh		P
q			TP
			TP
	prod	p			M
		p	D pat		M	T
			D pat			T

M	T

P /

(5.24)

где

P pwfI pwfP

, остальные величины определены ранее.

единицах данные формулы выглядят следующим образом:

		0.055kh		P		P / I
qinj	i		TI					,
qinj	i	p			M		P / I	,
		p	D pat		M	T	P / I
			D pat			T

В промысловых

(5.25)

q		0.055kh		P
q			TP
			TP
	prod	p		M
		p	D pat	M	T
			D pat		T

M	T

P /

(5.26)

5.4. Обобщение на случай разных скин факторов

Рассмотрим случай, когда на добывающих и нагнетательных скважинах появляется скин-эффект. Влияние скин-эффекта можно рассматривать как поправку для существующего соотношения P / I :

D pat

inj

P / I

D pat

prod

N I

f j

s j q j

j 1

N I

inj

f j q j

j 1

prod

j 1

(5.27)

(5.28)

(5.29)

Здесь

~	~
P	/ I

– это эффективное соотношение

P / I

, s j – скин-фактор для скважины

в границах элемента системы разработки, q j – дебит этой же скважины; все другие

параметры определены ранее.

Заметим, что s inj и s prod – это средние значения скин фактора нагнетательных и

добывающих скважин, соответственно. Уравнение, описывающее средний расход нагнетательной скважины с учетом скин фактора, принимает следующий вид:

		~ ~
		~ ~
	2 kh TI P		P / I
qinj	2 kh TI P		P / I
				.	(5.30)
	pD pat		~ ~	.	(5.30)
	pD pat		MT P / I

- 49 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

Ниже, в следующей главе, результаты Хансена [24] будут обобщены на случай произвольных забойных давлений скважин элемента симметрии на времена введенного в

данной работе псевдоустановившегося режима в системе заводнения.

5.5. Оптимальное соотношение скважин

Рассмотрим уравнение (5.23). Из него видно, что так как погрешность определения безразмерного давления составляет не более 5% для разных сеток скважин, то в пределах одного пласта производительность нагнетательных скважин для различных систем разработки можно оценить, сравнивая выражения:

			P / I		,
		TI	P / I			(5.31)
q	inj
q	inj		MT	P / I
			MT	P / I

Но выражение (5.31) позволяет оценить лишь производительность нагнетательной

скважины, а нам необходимо оценить проводимость всей системы. Для этого введем понятие удельного дебита, то есть дебита, приходящего на скважину элемента симметрии системы разработки. Так как общее число скважин, связанных с каждой нагнетательной скважиной определяется как 1 P / I , то удельный дебит определяется из условия:

~	qinj
q		.	(5.32)
	1 P / I

Таким образом, из уравнений (5.31), (5.23) получаем уравнение полного удельного дебита:

~		2 kh P
q		p		M
	TI	p		M
	TI
			D pat		T

P / IP / I 1

P /

(5.33)

Итак, проводимость системы определяется удельным дебитом (5.33), умноженным на общее количество скважин в элементе симметрии. Соотношение проводимостей системы для разных шаблонов заводнения можно получить из формулы:

~
q
1
~
q
2


	TI 1

	TI	2

P / I	M	T	P / I
1		T	2
P / I	M	T	P / I
2		T	1

1 P / I 21 P / I 1

(5.34)

где индексы 1 и 2 обозначают принадлежность к двум различным системам разработки (или) двум моментам времени при данной сетке скважин в пределах одного пласта.

Если производительность двух различных систем заводнения сравнивать до прорыва воды, то уравнение (5.34) можно упростить, приравняв TI 1 TI 2 . Таким образом,

упрощенная форма для соотношения проводимостей принимает вид:

- 50 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

~	P / I	M		P / I
q			T
1	1			2
~	P / I	M		P / I

q			T
2	2			1

1 P / I 21 P / I 1

(5.35)

Приведем несколько наглядных примеров, иллюстрирующих проводимость системы для различных значений общего соотношения подвижностей MT . На рисунках ниже изображены зависимости проводимости системы разработки от соотношения добывающих и нагнетательных скважин P / I для разных значений общего соотношения

подвижностей	MT .
На (Рисунок 5.3) изображены графики, где по оси ординат отложена относительная
проводимость,	приведенная к максимальной проводимости при данном MT							. Из рисунка
видно, что при	MT	1.0 оптимальной системой заводнения является пятиточечная схема,
с соотношением		P / I 1.0 .		При	MT 5.0	оптимальной	является	обращенная
семиточечная	схема		P / I 2.0	. При	MT 0.2	- нормальная	семиточечная схема

P / I

0.5

Зависимость проводимости системы заводнения от соотношения подвижностей для различных P/I

	1.1
системыПроводимостьпо максимальнойкотношениюпри		M=1
	1	M=5
	P/Iданном	M=0.2
		M=0.2
	0.9
	0.8
	0.7
	0.6
	0.5

0.1	1	10
	(P/I)

Рисунок 5.3. Относительная проводимость системы, приведенная к максимальной при данном MT , в зависимости от P / I

На () построены те же зависимости, что и на предыдущем рисунке, однако безразмерная проводимость теперь приведена к проводимости для пятиточечной схемы при единичном соотношении подвижностей.

- 51 -

СПБГУАП группа 4736 Контакты https://new.guap.ru/i03/contacts

Проводимость системы по отношению P/I=1 при M=1

Зависимость проводимости системы заводнения от соотношения
	подвижностей для различных P/I
2.5
		M=1
2		M=5
		M=0.2
1.5
1
0.5
0
0.1	1	10

(P/I)

Рисунок 5.4. Относительная проводимость системы, приведенная к проводимости для пятиточечной схемы для единичного соотношения подвижностей, в зависимости от P

/ I

В данном случае фиксировано значение подвижности для воды. Поэтому при М=0,2

нефть относительно воды имеет большую подвижность и при данном забойном давлении дебит добывающих скважин больше, чем при M=1 или М=5, поэтому на установившемся режиме (так как добыча равна нагнетанию) проводимость системы при М=0,2 больше чем,

например, при М=1 или М=5.

5.6. Среднее пластовое давление

В работе [24] получена зависимость для нахождения среднего пластового давления элемента симметрии однородной системы разработки месторождения:

5.7. Оптимальное среднее пластовое давление

- 52 -

pwfI P / I pwfP


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_3 тема - Диффузия
_индив анализ данных