Материал: Студент и наука. Драпалюк Н.А., Хахулина Н.Б

________________________________________________________Выпуск № 4 (15), 2020

Для упрощения анализа будем считать, что индуктивное сопротивление L практически не влияет на величину электромагнитного момента в процессе работы

встречаются редко, частные производные по этим параметрам можно определить аналогичным образом, но чаще всего

Полученные формулы (5 – 9) позволят для выбранного двигателя определить чувствительность электромагнитного момента к изменению различных параметров и выбрать ток, который оказывает наибольшее влияние на качество процесса. Оценку регулируемых параметров в БДПТ необходимо проводить в различных областях работы электродвигателя, из-за отличия качества процесса на низких и высоких частотах. В некоторых электромеханических системах с БДПТ используют адаптивные регуляторы параметров для обеспечения требуемого качества процессов [5 - 6]. Выбор параметров регулирования желательно строить таким образом, чтобы основное преобразование сигнала осуществлялось программно, без введения дополнительной аппаратной части.

Библиографический список

1.Винокуров, С.А. Исследование состояний системы управления бесконтактными двигателями постоянного тока/ С.А. Винокуров, Д.Д. Киселёва, А.С.Громов// В книге: Перспективные научные разработки (ПНР-2020). Труды II Всероссийской научнотехнической конференции. 2020. С. 31-33.

2.Винокуров, С.А. Эволюция состояния наблюдателя от импульса к импульсу в электроприводе с бесконтактным двигателем постоянного тока/С.А. Винокуров, О.А. Киселёва, Н.И. Рубцов//Моделирование, оптимизация и информационные технологии. 2019. Т. 7. № 4 (27). С. 25-26.

3.Киселёва, О.А. Особенности управления дискретным вращающимся полем в электроприводе с бесконтактным двигателем постоянного тока/О.А. Киселёва, С.А. Винокуров, Т.В. Попова, Д.Д. Киселёва. В сборнике: Фундаментальные и прикладные науки сегодня. Материалы XXIII международной научно-практической конференции. Morrisville, 2020. С. 69-71.

4.Пархоменко, Г.А. Исследование характеристик бесщеточных электродвигателей постоянного тока//Энергия – XXI №2(90) 2015. с.7183.

5.Киселёва, О.А. Система управления электропривода с бесконтактным двигателем постоянного тока при дискретных воздействиях и дискретном съеме информации/О.А. Киселёва, Т.В. Попова, Н.И.Рубцов// Новые технологии в научных исследованиях, проектировании, управлении, производстве. Труды Международной научно-технической конференции, посвященной памяти д.т.н., профессора Зайцева Александра Ивановича. г. Воронеж, 2019. С. 293-298.

6.Громов, А.С. Параллельное включение бесконтактных двигателей постоянного тока

кисточнику ограниченной мощности/ А.С. Громов, Д.Д. Киселёва, В.Г. Колмаков// В книге: Перспективные научные разработки (ПНР-2020). Труды II Всероссийской научнотехнической конференции. 2020. С. 28-30.

36

________________________________________________________Выпуск № 4 (15), 2020

УДК 528.482.5

Т.П. Ермолина, Б.А. Попов ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРЕНОВ ДЫМОВЫХ ТРУБ РОСТОВСКОЙ ТЭЦ

Аннотация. В данной работе рассмотрен цикл наблюдений (определение крена дымовой трубы) за деформациями промышленных зданий и сооружений на примере Ростовской ТЕЦ, а также цикл наблюдений за осадками дымовой трубы. Проводимые такого рода исследования являются необходимыми для предотвращения аварийного состояния и разрушения здания промышленного типа. В данной работе представлены этапы полевых измерений, расчет крена методом прямоугольных координат (многократной угловой засечки), а также произведена оценка точности определения крена.

Ключевые слова: геодезия, промышленное сооружение, крен, метод прямоугольных координат.

T.P. Ermolina, B.A. Popov

DETERMINATION OF ROLL OF CHIMNEYS OF THE ROSTOV CHP

Introduction. This work considers the cycle of observation (determining the roll of the chimney) of determinations of industrial buildings and construction on the example of the Rostov CHP, as well as the cycle of observations of chimneys precipitation. This type of research is necessary to prevent accidents and destruction of industrial buildings. This article presents the stage of fields measurements, calculation of the roll of rectangular coordinates (multiple angular serifs), and estimates the accuracy of determining the roll.

Keywords: Geodesy, industrial building, a roll, the method of rectangular coordinates

Крен дымовой трубы является наиболее характерным показателем комплексной деформации сооружений башенного типа и его основания. В подобных сооружениях, обладающих повышенной чувствительностью к деформациям грунтов основания, крен, превышающий допустимые значения, как правило, приводит к потере устойчивости, аварийному состоянию и разрушению сооружения.

Наиболее полную информацию о кренах сооружений получают по результатам систематических геодезических наблюдений. Подобные наблюдения позволяют определить абсолютную величину крена, его приращение и направление в системе координат опорных пунктов.

Впериод с 10.03.20 по 22.03.20г. на территории Ростовской ТЭЦ-2 был проведен геодезический мониторинг промышленных зданий и сооружений, в том числе определение крена дымовой трубы (один цикл наблюдений).

Всовременной практике определения кренов высотных сооружений наибольшее распространение получили метод координат, методы горизонтальных и малых углов. На исследуемом объекте применялся метод прямоугольных координат (многократной угловой засечки).

©Ермолина Т.П., Попов Б.А., 2020

37

________________________________________________________Выпуск № 4 (15), 2020

Ростовская ТЭЦ имени Ленина (ТЭЦ-2) - это одно из основных энергетических предприятий Южного федерального округа, которое является генерирующей мощностью «Лукойл-Ростовэнерго» (рис. 1).

Рис. 1. Ростовская ТЭЦ-2

Суть метода заключается в следующем: на каждом из опорных пунктов производятся измерения горизонтальных направлений от опорной линии на левую или правую образующую видимого нижнего пояса (а), среднего (в) и верхнего (с) дымовой трубы (рис.

2).

Рис. 2. Схема визируемых поясов

По полученным измерениям вычисляются направления на геометрический центр трубы. Кроме того, производятся измерения зенитных расстояний на каждый из наблюдаемых поясов, позволяющих определить их высоту относительно основания. При этом с каждого пункта наблюдаются, по возможности, заранее намеченные, одинаковые по высоте точки трубы. Вычислительная обработка полученных измерений состоит из решения многократной прямой угловой засечки, в результате которой определяются координаты

38

________________________________________________________Выпуск № 4 (15), 2020

центра видимого нижнего пояса ха, уа, а также центров среднего и нижнего поясов хв, ув; хс,

ус.

1.Вычисляются частные абсолютные крены среднего К’в и верхнего пояса К'с по формулам:

где Кв и Кс –полный крен соответственно среднего и верхнего поясов; Н аi , Нв, Нс – высоты видимых нижнего (а), среднего (в) и верхнего (с) поясов относительно основания фундамента, принятого за ноль.

3. Вычисляется направление крена (дирекционный угол) в системе координат сетки промплощадки из соотношения:

= ∆∆ ,

где ∆у и ∆х – разности координат среднего (верхнего) и нижнего поясов. 4.Вычисляется относительное значение крена в мм/м:

/ = ,

где К –крен среднего (верхнего) пояса дымовой трубы;, Н – высота пояса относительно основания фундамента.

Расчет точности определения крена Согласно действующим нормативным документам, предельная погрешность крена

сооружения башенного типа определяется из соотношения ∆к = 0,0005Н, где Н – высота сооружения. Перейдя к средней квадратической погрешности, имеем:

mк = ∆к/2,5 =0,0005Н.

В нашем случае при Н =149м, имеем mк = 0,0002 *149 ≈ 3,0 см.

Из-за невозможности выполнить наблюдения на цокольную часть трубы, формула для вычисления средней квадратической погрешности определения частного крена имеет следующий вид:

= − ,

где mh – средняя квадратическая погрешность определения частного крена относительно нижнего видимого пояса аi (рис.1), Наi – высота видимого нижнего пояса относительно основания фундамента, принятого за ноль; Н – высота наблюдаемого пояса относительно фундамента.

В нашем случае Н аi составляет 21м. Тогда для верхнего пояса имеем:

= 3,0 149149−21 = 2,6 .

39

________________________________________________________Выпуск № 4 (15), 2020

Данная точность определения крена должна быть выдержана при производстве геодезических наблюдений.

Ошибка определения положения точки однократной прямой угловой засечкой определяется по формуле:

( ) = √ 12 + 22,

где mβ - средняя квадратическая погрешность измерения направления, равная 5'' (большей точности добиться трудно из-за влияния рефракционных полей на промплощадке ТЭЦ); γ - угол при засекаемой точке; d1 и d2 – расстояния от твердых контуров до засекаемой точки.

Анализируя вышеприведенную формулу имеем, при mβ= 5'' ; d1 и d2 = 200м и γ = 600

5( ) ≤ 206265 ∙ 60° ∙ 20000√2 = 0,8

При определении крена из двух вариантов прямой засечки точность выполнения измерений повысится примерно в 1,4 раза. Окончательно:

( ) = 0,8 ≈ 0,6 √2

При y=30˚имеем ( ) 1см

Тогда, при средней квадратической погрешности измерения угла 5'’, расстояниях от опорных пунктов до трубы не более 200м и угле при засекаемой точке не менее 300 средняя квадратическая ошибка определения частного крена не превысит 1 см, что более, чем в два раза меньше величины, указанной в инструкции.

Полевые измерения С пунктов сети двумя приемами производились измерения горизонтальных направлений на

образующие видимых поясов (верхнего, среднего и нижнего) рис. 3. Одновременно, для определения высоты пояса наблюдения относительно подошвы фундамента определялись вертикальные углы.

Рис. 3. Схема отметок визируемых поясов

40