Материал: Попов Э.Г. Основы аналоговой техники. Учеб. пособие для студ. радиотехнических спец

генератора определяется выражением (3.68). Генератор тока ∆I0 отражает температурную зависимость параметров h21 и IKO и определяется следующим выражением:

где ∆h21 – приращение параметра h21 для заданного температурного диапазона, I0K – ток коллектора в рабочей точке,

∆IKO – приращение обратного тока коллектора для заданного диапазона температур, определяется с помощью (3.68).

Сопротивление RБ на рис. 3.28, б является эквивалентом цепи питания, подключенной к базе транзистора, а R2 – сопротивление в цепи коллектора. Параметры h11 и h21 определяются в заданной рабочей точке и при заданной рабочей температуре. Согласно принципу суперпозиции ток ∆IБ, протекающий по входному сопротивлению транзистора h11, состоит из двух составляющих: ∆IБ1 задаётся генератором ∆UБ и ∆IБ2 задаётся генератором ∆I0, т.е. ∆IБ = ∆IБ1+ ∆IБ2, где

Полученное выражение связывает приращение коллекторного тока для температурного диапазона, в котором предварительно были определены приращения параметров ∆IКО, ∆h21 и ∆U0Б. Схема (см. рис. 3.28, б) называется эквивалентной схемой транзистора по дрейфу.

106

3.4.2. Подача смещения фиксированным током базы

Схема задания рабочей точки биполярного транзистора, получившая название подача смещения фиксированным током базы, представлена на рис. 3.29, а.

E0

Для любой реальной схемы выполняется неравенство RБ >> h11,поэтому величиной h11 можно пренебречь. В этом случае ток базы определяется только напряжением Е0 и сопротивлением RБ и может считаться постоянным, независимым от температуры. Нестабильность коллекторного тока определим из выражения (3.72). При большом сопротивлении RБ часть тока базы ∆IБ, зависящая от генератора нестабильности напряжения приведения оказывается пренебрежимо малой величиной. Действительно, если сопротивление RБ устремить в бесконечность, то источник ∆U0Б перестает действовать, и приращение коллекторного тока будет определяться только генератором тока ∆I0, зависящим от температурной нестабильности параметров h21 и IКО (3.70), следовательно, величиной ∆U0Б в выражении (3.72) можно пренебречь. Таким образом, в схеме транзистора по дрейфу остается только один источник нестабильности ∆I0

107

(рис. 3.29, б). Теперь найдем температурную нестабильность коллекторного тока:

Даже при сравнительно незначительных изменениях температуры приращения коллекторного тока в данной схеме оказываются весьма значительными, поэтому схема подачи смещения фиксированным током базы практически не используется в промышленных усилителях, особенно, если они предназначены для работы в условиях изменяющейся температуры.

3.4.3. Подача смещения фиксированным напряжением базы

Если базу транзистора запитать от источника постоянного напряжения Е0 с малым внутренним сопротивлением, то напряжение на переходе эмиттербаза U0Б будет примерно равно Е0 и не будет зависеть от состояния транзистора. Такой способ питания называется подачей смещения фиксированным напряжением базы (рис.3.30,а).

Е0

Сопротивление RБ является эквивалентом базовой цепи. Чтобы напряжение на базе оставалось постоянным и не зависело от температуры, необходимо, чтобы RБ было много меньше, чем величина h11.

108

В реальной схеме это соотношение достигается путем включения в базовую цепь низкоомного делителя RБ1, RБ2 (рис. 3.30, б). В этом случае величина RБ равна параллельному соединению сопротивлений RБ1 и RБ2. Если величина сопротивления RБ стремится к нулю, то генератор ∆I0 (рис. 3.28, б) перестает влиять на стабильность рабочей точки,

Рис. 3.32

Включение низкоомного делителя во входную цепь транзистора очень сильно снижает входное сопротивление каскада. Схема подачи смещения фиксированным напряжением базы из-за высокой нестабильности и малого входного сопротивления практически не применяется промышленностью. Исполь-

109

зование этой схемы в широком диапазоне температур возможно только при включении термокомпенсирующих элементов в цепь базового делителя. В этом случае параллельно сопротивлению RБ2 подключается терморезистор Rt с отрицательным температурным коэффициентом (рис. 3.32, а). Температурная зависимость терморезистора выражена сильнее, чем у транзистора, поэтому его всегда приходится шунтировать обычным резистором, иначе в схеме происходит перекомпенсация. С ростом температуры величина Rt уменьшается и уменьшается напряжение на нижнем плече делителя, т.е. на переходе эмиттер-база. В свою очередь уменьшающееся с ростом температуры напряжение на переходе эмиттер-база не позволяет расти коллекторному току. Схема на рис. 3.32, а имеет достаточно высокую температурную стабильность, но рассчитывается довольно сложно и обычно требует индивидуальной настройки. Для улучшения термостабильности можно включить в нижнее плечо базового делителя вместо резистора RБ2 полупроводниковый диод, температурная зависимость которого практически не отличается от аналогичной зависимости для транзистора VT (рис. 3.32, б). С ростом температуры проводимость диода увеличивается, напряжение на нем, а следовательно, и на переходе эмиттер-база U0Б уменьшается, и приращение тока коллектора транзистора, вызванное увеличением температуры, уменьшается. Дальнейшее развитие этого способа термокомпенсации рабочей точки представлено на схеме (см. рис. 3.32, в). В этой схеме вместо диода используется транзистор VT1 того же типа, что и транзистор VT2. Коллектор VT1 закорочен на базу, таким образом, между базой и эмиттером VT2 оказывается включенным эмттерный переход транзистора VT1, имеющий такую же температурную зависимость, как и транзистор VT2.

Широкое распространение подобная схема получила при создании генераторов стабильного тока (ГСТ), особенно в интегральной схемотехнике (рис. 3.33). Здесь транзистор VT1 используется в качестве диода, т.е. с закороченным коллекторным переходом.

Если транзисторы VT1 и VT2 идентичны IБ1 = IБ2 = IБ, h21,1 = h21,2 = h21, U0Б1 = U0Б2 = U0Б, то

110