Материал: 2302

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Значения подачи воздуха (м3/ч) и полного давления (Па) определяем по формулам

		V	3600 u		πD2
							,	(1)
						4	,	(1)
						4
			p	u2		,		(2)
	πDn		p	2		,		(2)
				2
где u		– окружная скорость внешнего кольца лопатки						венти-
где u		– окружная скорость внешнего кольца лопатки						венти-
60		= 1,2 кг/м3 – плотность воздуха при стандартных усло-
лятора, м/с;		= 1,2 кг/м3 – плотность воздуха при стандартных усло-
виях.

Таблица 1

Расчетные точки безразмерной характеристики вентилятора

Расчетные точки
1	0,75	0,14	0,93
2	0,80	0,175	0,91
3	0,84	0,22	0,82
4	0,80	0,27	0,67
5	0,75	0,29	0,60

Результаты расчета вписываем в табл. 2. Далее, пользуясь формулами (1) и (2), пересчитываем подачи и давления на другие частоты вращения с заданным шагом и заполняем табл. 3.

Таблица 2

Значения подачи воздуха и полного давления

			Подача V, м3/ч 10-3					Давление р, кПа
n,	u,
n,	u,				Расчетные точки
1/мин	м/с
1/мин	м/с	1	2	3	4	5	1	2	3	4	5

1500	39	3,85	4,82	6,06	7,44	8,00	0,87	0,85	0,76	0,61	0,56

2000	52	5,15	6,42	8,03	9,91	1,06	1,55	1,52	1,35	1,08	1,01

Таблица 3

Значения подачи воздуха и полного давления при различных частотах вращения

		Подача V, м3/ч 10-3					Давление р, кПа
n,
n,					Расчетные точки
1/мин
1/мин	1	2	3	4	5	1	2	3	4	5

600
1000
1400
1800
2200
2600

По полученным результатам строятся индивидуальные аэродинамические характеристики в линейном (рис. 22) или логарифмическом масштабе.

Пример. Дана вентиляционная сеть с расходом V = 9300 м3/ч = = 2,58 м3/с (с открытой дроссельной заслонкой) (рис. 23). Определить диаметры воздуховодов, номер вентилятора Ц4-76, частоту вращения рабочего колеса при оптимальном режиме работы вентилятора. Построить эпюры давлений по длине воздуховодов при полностью открытой и частично закрытой заслонке, считая давление на входе в сеть и на выходе из сети равным барометрическому давлению. Длина l1 = 20 м, l2 = 32 м, коэффициент гидравлического сопротивления прямолинейного участка = 0,04, коэффициент гидравлического сопротивления диффузора ДИФ = 0,25.

Решение. 1. Для расчета диаметров воздуховодов зададимся скоростью воздуха для всасывающего участка 1 = 12 15 м/с; для нагнетательного 2 = 15 20 м/с.

Пусть 1 = 14 м/с; 2 = 18 м/с, тогда

d1	4V	4 2,58	0,48 м;	d2	4V	4 2,58	0,427 м.
		π 14				π 18
	πυ1				πυ2

р, Па	1
	1
	2			n1
	2
2000
2000	3			n2
	3			n2
	4			n3
1500
1500				n4
				n4
			n5
1000
1000		n6			5
		n6

500					6
500				7
				7

4000

8000

1200 V, м3/ч

Рис. 22. Индивидуальные аэродинамические характеристики вентилятора

0,9d2

l1 l2

Рис. 23. Вентиляционная сеть

Принимаем d1 = 500 мм, d2 = 450 мм.

Принимаем значения диаметров из нормального ряда диаметров воздуховодов: d = 100, 110, 125, 140, 160, 180, 200, 225, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 1000, …, мм.

2. Вычисляем фактическую скорость в воздуховодах:

υ	4V	4 2,58	13,2 м/c;	υ		4V	4 2,58	16,2 м/c.
	πd12					πd22
1		π 0,52			2		π 0,452

3. Определяем уравнение характеристики сети:

рC (k1 k2 )V 2 ,

где k1 , k2 – коэффициенты участков. Рассчитываем потерю давления на участках:

р1	λ		l				ρ		υ 2		0,04						20				1,2				13,22			167 Па потеря давления на вса-
			1						1
		d1							2								0,5								2
		d1							2								0,5								2
																							сывающем участке при открытой заслонке;
рД1	ρ		υ			2		1,2					13,22				104,5 Па
			1																								динамическое давление на всасы-
			2												2												динамическое давление на всасы-
			2												2									вающем участке;
																								вающем участке;
рД 2	ρ				υ	2	2		1,2					16,22					157 Па							динамическое давление в нагнета-
рД 2	ρ				2				1,2							2			157 Па							динамическое давление в нагнета-
					2											2								тельном участке;
					l2													32						тельном участке;
р2	λ				l2			рД2			0,04							32					157 446 Па сопротивление трения в
р2	λ			d2				рД2			0,04						0,45						157 446 Па сопротивление трения в
				d2													0,45							нагнетательной трубе;
																								нагнетательной трубе;
сопротивление диффузора на выходе вентилятора:
рДИФ ξ							ДИФ			ρυ			В	2		0,25						1,2 20				2	60 Па ,
рДИФ ξ							ДИФ				2					0,25						2					60 Па ,
											2											2
	υВ								υ	d	2	2							υ			20 м/c скорость на выходе вентилятора.
где									2		2						2
где							(0,9d2					2		)	2
							(0,9d2							)		0,81
Полное сопротивление сети
	рС								р1						р2				рДИФ							рД2			167 446 60 157 830 Па .
																				k				ΔpC					830	124,7.
																				k				V 2						124,7.
																								V 2		2,582

Уравнение характеристики сети

рC 124,7V 2.

4. Построение графика характеристики сети (табл. 4).

Зависимость сопротивления сети от расхода								Таблица 4
Зависимость сопротивления сети от расхода
V, м3/с		0	0,5		1,0	1,5	2,0	2,58	3,0
рС = 124,7 V2, Па		0	31		125	280	499	830	1122
На рис. 24 показан график сети.
Характеристика сети (заслонка						Характеристика
	частично закрыта)						сети
р, Па
1000		В			А		Характеристика
рВ					А		вентилятора
800	рА						n = 1300 об/мин
	рА
600
400
200			VВ			VА
			VВ			VА
0	0,5	1,0	1,5	2,0	2,5	3,0 V, м3/с
Рис. 24. Определение рабочей точки сети и вентилятора

5. Для заданного режима ( рC 830

Па; V 2,58 м3/с ) рассчиты-

ваем диаметр вентилятора Ц4-76 на оптимальном режиме ОПТ = 0,82,ОПТ = 0,22 (см. табл. 5)

		0,81ρψ	ОПТ	0,25	0,81 1,2 0,82			0,25
D	B							0,603 м.
			2				2
						124,7 0,22
		k ОПТ

Ближайший диаметр из нормального ряда № 6,3 D = 0,63 м. 6. Определяем частоту вращения n

n	24,3V	24,3 2,58	1300 1/мин;
n	D3	0,22 0,6033	1300 1/мин;
	D3	0,22 0,6033
		34

Смотрите также:


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_3 тема - Диффузия
_индив анализ данных