Материал: Тишин ВБ Новоселов АГ Процессы переноса в технолог аппаратах

тора. Решение задачи в случае R можно найти в рабо-

те [2, с. 87].

Нами рассмотрены только основы вискозиметрии. Более подробно с теориями капиллярной и ротационной вискозиметрии можно ознакомиться в работе [3, с. 99–120].

Заканчивая анализ ламинарных течений в каналах с разной формой поперечного сечения, отметим, что уравнение Навье–Стокса позволяет решать задачи и при внешнем обтекании тел разной формы. Разница заключается лишь в том, что определяется не перепад давления p [(см. уравнение (2.36)], а касательные напряжения на

поверхности тела:

Для внутренней задачи касательное напряжение находят из равенства сил давления и сил трения. В результате из уравнения (2.36) получим уравнение для определения 0 :

порционален критерию Рейнольдса в первой степени, т. е. в общем случае можно записать

где коэффициент A зависит от формы обтекаемого тела. Например, при обтекании шара A 24.

Уравнения последнего типа можно назвать законом сопротивления первой степени. Более подробные сведения об обтекании тел ламинарным потом жидкости можно найти в работах [2, 4–6].

56

Закону сопротивления первой степени подчиняются не только ламинарные течения в каналах или при обтекании тел, но и движение жидкостей в аппаратах с мешалками при перемешивании высоковязких сред (тесто, фарши, плавленые сыры и т.п.). При расчѐте энергии, затрачиваемой на перемешивание в единицу времени, пользуются критерием мощности K N , являющимся аналогом коэффициента сопротивления:

здесь Reц – центробежный критерий Рейнольдса.

Уравнение (2.49) является аналогом первого уравнения системы (2.30). Коэффициент A2 в нѐм зависит от типа мешалки, показа-

тель степени m – от режима перемешивания, определяются они экспериментально. При ламинарном режиме перемешивания m 1.

2.4.3. Диссипативный метод исследований реологических свойств высоковязких сред

Результаты исследования реологических свойств высоковязких сред (особенно неньютоновских) с помощью ротационных и капиллярных вискозиметров сложно использовать в технических расчетах того или иного оборудования. Например, для определения мощности аппаратов с мешалками, со шнеками, в диспергаторах и т.п. это просто невозможно, так как величина вязкости, полученная в ротационном или капиллярном вискозиметре, может сильно отличаться от вязкости среды, находящейся в реальном аппарате. Причина кроется в различии гидродинамических условий, от которых для неньютоновских жидкостей зависит величина вязкости.

Измерение вязкости в ротационных и капиллярных приборах основано на условии чистого сдвига в зазоре между ротором и статором или в капилляре. Соблюсти подобные условия в реальных аппаратах невозможно, даже если процесс обработки продукта происходит при ламинарном режиме. Но если всѐ же попытаться использовать для определения эффективной вязкости уже имеющиеся кривые течения продукта, то необходимо знать значения градиентов скоро-

57

сти или касательных напряжений в данном конкретном аппарате. К сожалению, такие данные в литературе в большинстве случае отсутствуют.

Определить касательные напряжения и градиенты скоростей можно, измерив расход энергии в единицу времени на проведение того или иного процесса. Для этого существуют различные методы. Например, определяют мощность электродвигателя при разных числах оборотов, значениях температуры продукта и т. п. по изменению силы тока и напряжения в электрической цепи. Метод простой, но довольно грубый. Другие методы основаны на измерении крутящего момента непосредственно на валу исследуемого аппарата.

Можно предложить ещѐ один, пока малоизвестный, диссипативный метод, основанный на снятии кинетики разогрева жидкости за счѐт сил трения. Идея использования данного метода была высказана В.В. Консетовым (к сожалению, ныне покойным), ученым, известным в области реологии и тепло- и массообмена в полимеризационных процессах [7]. Возможно, что аналогичную мысль высказывали и другие исследователи, однако в литературе никаких сведений об этом не обнаружено.

Рассмотрим для примера аппарат с перемешивающим устройством. Баланс мощностей тепловых источников при диссипативном нагреве, отнесѐнных к единице объѐма жидкости, запишем в следующем виде:

Первое слагаемое правой части данного равенства характеризует мощность диссипативного источника теплоты [см. уравнение (1.41)]. Второе слагаемое, забегая вперѐд [см. уравнение (3.3)], характеризует потери в окружающую среду. При хорошей изоляции вторым слагаемым можно пренебречь. В этом случае можно ограничиться уравнением (1.41), представив его в следующем виде:

58

Из уравнения (2.51) следует, что мощность диссипативного источника энергии

где M – масса жидкости в аппарате.

С другой стороны, энергия, расходуемая в единицу времени на перемешивание, определяется известным уравнением

n – частота вращения мешалки, d – еѐ диаметр.

Показатель степени m в уравнении (2.54) меняется от нуля при развитом турбулентном режиме перемешивания до единицы – при ламинарном. Ясно, что проводить исследования надо при ламинарном режиме перемешивания, так как с переходом к турбулентному режиму влияние вязкости на затраты энергии вырождается.

Суть реологических исследований будет сводиться к следующему. В каком-либо аппарате с перемешивающим устройством в течение определѐнного времени производится перемешивание исследуемой жидкости и через определѐнные промежутки времени измеряется еѐ температура. Имея кинетику изменения температуры во

значение производной в уравнение (2.57), получим уравнение для расчѐта .

Если исследование реологических характеристик производится в аппарате, для которого значение A2 не найдено, то необходимо

провести предварительные опыты с жидкостью с известными реологическими свойствами, обладающей высокой вязкостью. Желательно, чтобы жидкость имела пологую зависимость вязкости от температуры и обладала ньютоновскими свойствами.

Так как в опытах измеряется среднее значение температуры по объѐму аппарата, следовательно, и находить мы будем осреднѐнные значения диссипации энергии, градиентов скорости и вязкости.

Для повышения точности эксперимента необходимо соблюдать определенные условия:

–в целях снижения влияния температуры на величину вязкости исследуемой жидкости разность между начальным и конечным значениями температуры не должна превышать 1–1,5 град (разность температур можно снизить, повысив точность измерения температуры);

–необходимо добиться хорошей изоляции аппарата от окружающей среды.

Последовательность определения вязкости вновь исследуемой жидкости такая:

1. В процессе перемешивания жидкости массой m фиксируется изменение температуры во времени с заранее выбранным шагом при различных числах оборотов перемешивающего устройства. Шаг изменения времени подбирается во время проведения опытов. Для обработки опытных данных можно использовать компьютерную программу CurveExpert. Программа предложит вам несколько уравнений, из которых нужно выбрать одно наиболее простое, но достаточно точно описывающее опытные данные. Предположим, что при данном числе оборотов n было выбрано степенное уравнение вида

60