Материал: ГЛАВА1

Рис. 1.26. К методике определения размера заготовки вала

Для искомой величины диаметра заготовки d₁ необходимо к известному диаметру d₂ прибавить минимально необходимую величину припуска:

d₁ = d₂ + 2Z₀ . (1.22)

Если припуск на диаметр Z = 2Z₀, то выражение (1.21) запишется в виде

Z = d₁ – d₂ . (1.23)

Колебание припуска составит

ωZ = Td₁ + Td₂ . (1.24)

Выражения (1.21) ÷ (1.24) справедливы, если цилиндрические поверхности с диаметрами d₁ и d₂ концентричны. На практике поверхности обрабатываются на различных операциях, при различных установках детали, различными методами. В этой связи практически всегда между цилиндрической поверхностью, полученной на данной операции, и цилиндрическими поверхностями, полученными на предыдущих операциях, всегда имеется эксцентриситет (можно сказать, что эти поверхности несоосны, или между ними есть биение).

Этот случай рассмотрен на рис. 1.27.

d₁

d₁



d₂



О₁

d₁

Z₀

a



Рис. 1.27. К методике определения припуска при наличии несоосности цилиндрических поверхностей, полученных на предыдущей и данной операции: a – случай, когда биение отсутствует; б – наличие биения 

Видно, что на рис. 1.27, a, когда поверхности d₁ и d₂ концентричны (ось вращения О), размерная цепь идентична той, которая изображена на рис. 1.26. Если по сравнению с предыдущей операцией на последующей операции ось вращения переместится из точки О в точку О₁ на величину , размерная цепь будет другой (рис. 1.27, б):

d₁ – 2Z₀  2 – d₂ = 0 , (1.25)

где d₁ - новый диаметр заготовки, определяемый с учетом биения.

Выразив относительно d₁, получим

d₁ = d₂ + 2Z₀ + 2 , или (1.26)

d₁ = d₂ + 2(Z₀ + ). (1.27)

Из зависимостей (1.25) – (1.27) видно, что в случае несоосности цилиндрических поверхностей на предыдущей и данной операциях припуск увеличивается на удвоенную величину биения.

Относительно исходного звена можно записать (при условии, что Z = 2Z₀):

Z = d₁ – 2 – d₂ . (1.28)

Колебание припуска составит

 Z = Тd₁ + 2Т + Тd₂ . (1.29)

Из вышеприведенных данных видно, что размерные цепи (1.25) – (1.29) по сравнению с (1.22) – (1.24) сложнее для их выявления на операционных эскизах, сложнее и при расчетах.

Вместе с тем из рис. 1.27 следует, что Z _min = 2 (Z₀ +  ), (1.30)

где Z _min – минимальная величина припуска на диаметр.

Следовательно, если в величине припуска учитывать биение, то на основании выражения (1.27) можно записать:

2 ( Z ₀ +  ) = d₁ – d₂ (1.31)

и решать простую размерную цепь типа (1.23) и (1.24).

Расчеты показывают, что независимо от того, войдет ли биение в колебание припуска (выражение (1.29)) или войдет в минимально необходимый припуск (выражение (1.30)), результаты будут полностью идентичны.

Все вышеприведенные рассуждения и зависимости применительно к обработке детали типа вал идентичны и для обработки отверстий.

Точность расположения оси цилиндрической поверхности указывается симметричным допуском для каждой операции. Если, например, на предыдущей операции обработки цилиндрической поверхности допуск на расположение оси равен ₁ =  0,2 мм, а на последующей операции обработки этой же поверхности ось располагается с точностью ₂ =  0,1 мм, то, согласно рис. 1.28, максимально возможная несоосность (биение, эксцентриситет) равна полусумме допусков на предшествующей и данной операциях (принимается худший из всех возможных вариантов).

₁ =  0,2

₂ =  0,1

 = 0,3

Рис. 1.28. К методике определения биения

цилиндрических поверхностей

1.5.2. Рекомендации и пример расчета диаметральных размеров. Решение задачи (нахождение технологических биений, биений припусков и др.) достигается выявлением и расчетом векторных размерных цепей, в которых исходными звеньями являются чертежные отклонения расположения поверхностей, биение припусков; составляющими звеньями являются технологические отклонения расположения цилиндрических поверхностей.

Данными для решения задачи являются чертеж (эскиз) детали с указанием отклонений расположения (биений) поверхностей вращения, план обработки с указанием биений цилиндрических поверхностей, полученных в технологии (численные значения этих биений следует найти при решении задачи).

На основании этих данных строится совмещенная схема (совмещение данных чертежа и данных операций ТП). На этой схеме указываются не размеры детали, а биение поверхностей вращения и припусков.

Совмещенная схема преобразуется в производный граф; здесь ребра – допуски на биение поверхностей, получаемых в технологии. Число ребер на графе равно числу цилиндрических поверхностей, получаемых в технологии плюс число цилиндрических поверхностей на заготовке минус один.

На основе совмещенной схемы строится граф исходный; на нем ребра – это биения поверхностей, указанные на чертеже, и биение припусков. Число ребер исходного графа равно числу цилиндрических поверхностей на детали плюс число биений припусков минус один. Число ребер обоих графов должно быть одинаковым.

При выполнении технологических размерных расчетов необходимо учитывать следующие рекомендации.

1. При составлении чертежа конструктором указываются биения лишь наиболее ответственных цилиндрических поверхностей – по условиям эксплуатации детали. Биения других поверхностей не указываются. Это так называемые «свободные» биения поверхностей, значения которых следует брать из справочной документации (см. рис. 1.29).

При этом поверхности, имеющие «свободные» биения, следует «увязать» с любой «связанной» на чертеже поверхностью. Из рис. 1.29 следует, что конструктор обозначил биение поверхности 1 и 2 величиной 0,15 мм. Однако биения поверхностей 3 и 4

«свободные». Как следует из рекомендации, поверхности 3 и 4 «увязаны» биениями с поверхностью 2.

2. Допуск на технологическое биение указывается относительно технологической базы.