Материал: borisenko

ток этих аппаратов по сравнению с теплообменниками типа Н и К – больший зазор между кожухом и трубами (на ширину фланца плавающей головки), досто-

рого размещен линзовый компенсатор (рисунок 3.10). Теплообменники этого типа

ется одновременно.

В кожухотрубчатых теплообменниках типа У (с U-образными трубами), см.

ки. Теплообменники типа У являются двухходовыми по трубному пространству и одноили двухходовыми по межтрубному. В последнем случае в межтрубном пространстве устанавливается продольная перегородка, извлекаемая из кожуха вместе с трубами. Разность температур стенок труб по ходам не должна превышать 100о С, в противном случае могут возникнуть опасные напряжения в трубной решетке. Поскольку механическая очистка внутренней поверхности U-образных труб практически невозможна, в трубное пространство этих аппаратов направляют среды, не образующие твердых отложений. Чистка внутренней поверхности труб осуществляется подачей водяного пара, горячих нефтепродуктов, химических реагентов, потока воды с абразивным материалом. Аппараты типа У не нашли широкого применения по причине относительно плохого заполнения кожуха трубами из-за ограничений на

радиус их изгиба (³ 4× dн), а также отсутствия возможности замены труб (за исключением внешних).

3.2.3 Расчеты кожухотрубчатых теплообменников

К числу технологических расчетов кожухотрубчатых теплообменников относятся тепловой и гидравлический расчет. Методика теплового расчета предусматривает:

1.Определение тепловых сопротивлений слоев загрязнений и выбор схемы движения теплоносителей, см. приложение Б.

2.Определение конечных температур теплоносителей для каждого из реализуемых процессов (из уравнений тепловых балансов), их средних температур, средней разности температур.

3.Определение теплофизических характеристик теплоносителей при средних температурах.

4.Выбор параметров теплообменных труб: материал (и его теплопроводность), наружный диаметр (20 или 25 мм) и толщина стенки (2 мм).

52

5.Выбор режима движения теплоносителей в трубном и межтрубном пространстве (предпочтительнее турбулентный), определение их минимально допусти-

мых скоростей (wmin) по значению критерия Рейнольдса и максимально возможной площади сечения трубного (fт) и межтрубного (fмт) пространства (f = G/ρ(tc)/wmin).

6.Подбор стандартного теплообменника, у которого значения fт и fмт не превышают рассчитанных (если это возможно), см. приложение Б; пересчет значений скоростей теплоносителей в трубном и межтрубном пространстве.

7.Определение коэффициентов теплоотдачи от теплоносителей для каждого из

реализуемых процессов. Проще всего составить и решить систему уравнений соответствия тепловых потоков:

a1×(t1с – tст1) = a2×(tст2 – t2с),

a1×(t1с – tст1) [или a2×(tст2 – t2с)] = (tст1 – tст2)×lст/dст,

где tст1, tст2 - температуры стенки со стороны теплоносителей; t1с, t2с - средние температуры теплоносителей.

- конденсация паров органических жидкостей 300 – 12000.

8.Определение коэффициентов теплопередачи и тепловых нагрузок аппаратов для каждого реализуемого процесса.

9.Расчет необходимой поверхности теплообмена и ее сравнение с возможными значениями для выбранного теплообменника (при различном числе ходов по трубному пространству и длине труб).

10.Если ни один из стандартных теплообменников не обеспечивает требуемой поверхности, необходимо выбрать один из них и определить их необходимое количество.

Целью гидравлического расчета является определение гидравлических сопротивлений его трубного и межтрубного пространства, определение мощности насосов и газодувок, используемых для транспортировки теплоносителей через аппарат.

Без учета неизотермичности потока общее сопротивление трубного простран-

ства (рисунок 3.12) Dрт = Dр1 + z×(Dр2 + Dртт + Dр3) + Dр4 + {Dр5}, межтрубного Dрм = Dр6 + (l/lп)×Dртм + (l/lп - 1)×Dр7 + Dр8.

Здесь учтены следующие потери давления:

53

стекания вниз по вертикальным трубам). Эти аппараты могут применяться для отгонки из жидкостей легколетучих компонентов при вакуумной ректификации, концентрирования термолабильных (неустойчивых к действию повышенных темпера-

где nж, rж - кинематическая вязкость и плотность испаряемой жидкости,

s- ее поверхностное натяжение на границе с паром;

-по мере стекания пленки происходит испарение части жидкости и унос ка-

пель с ее поверхности потоком пара, поэтому плотность орошения будет наимень-

шей на нижнем участке труб: Гн = Gк×(1-У)/(rж×П) > Гmin,

где Gк - расход жидкости, упаренной до конечной концентрации хк,

П = p×d×n - полный смоченный периметр труб аппарата при их числе n и внутреннем диаметре d,

У - унос жидкости, т.е. отношение массового расхода жидкости, находящейся в паровом потоке к ее полному расходу (скорость пара в трубах следует подбирать так, чтобы выполнялось условие У < 0.3);

55