Материал: 2165

А. Определение сил трения.

При определении величины нормальной силы для этого случая необходимо к нагрузке N1 (случай 1)

дополнительно добавить нагрузку, находящуюся на покрытии (вес засыпки грунтом, временную нагрузку).

Пример.

Нормальное усилие – случай 1.

N1= 4,03 тс/пог.м.

5875 4,5 13219 кгс/пог.м = 13,22 тс/пог.м.

2

Полное нормальное усилие

N2 = 4,03 + 13,22 = 17,25 тс/пог.м.

Сила трения

Qтр 17,25 0,5 8,63 тс/пог.м.

Б. Определение изгибающих моментов, действующих в вертикальной плоскости стенки.

Меридиональный максимальный изгибающий момент в стенке резервуара определяется по формуле (4.4).

х 0,8 0,74м ( от низа стенки).

т1,08

Величина максимального изгибающего момента равна

M8,63 0,3223 2,58 тc пог.м. 1,08

Обращаем внимание, что местоположение сечения по высоте стенки резервуара, в котором действует наибольший изгибающий момент, может быть определено и по эмпирической формуле

х 0,6 r 0,6 9 0,16 0,72м.

Меридиональный изгибающий момент учитывается при расчете площади сечения вертикальной арматуры стенки резервуара. Дальнейший расчет резервуара выполняется аналогично расчету для варианта жесткого соединения стенки с днищем.

Библиографический список

1.Байков В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс/В.Н. Байков. – М.: Стройиздат, 1991. 2.Бондаренко В.М. Железобетонные и каменные конструкции/В.М. Бондаренко. – М.: Высшая школа, 2002.

46

3.Величкин А.П. Справочник проектировщика инженерных сооружений/А.П. Величкин. – Киев: Будивельник, 1973.

4.СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. – М., 1989. 5. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. – М., 1985.

6.Сычев В.И. Унификация железобетонных инженерных сооружений/В.И. Сычев. – М.: Стройиздат, 1971.

47