Материал: 1845

Тогда условие устойчивости плоской формы деформирования будет иметь вид

88,63 кгс/см2 < 154 кгс/см2 .

Условие выполняется, устойчивость плоской формы деформирования обеспечена с постановкой связей в середине пролета балки и в ¼ пролета. Резерв 42,4%.

Расчет балки по второй группе предельных состояний

β = ho/hк= 40,45 / 93,45 = 0,43.

Коэффициент, учитывающий деформации сдвига от поперечной силы:

с = 15,4+3,8β; с = 15,56.

Коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты балки: k = 0,15+0,85β; k =0,52.

36

Принятое коньковое сечение балки требованиям второй группы предельных состояний не удовлетворяет, необходимо увеличить поперечное се-

β = ho/hк= 41,72 / 94,71 = 0,44.

Коэффициент, учитывающий деформации сдвига от поперечной силы:

с = 15,4+3,8β; с = 17,07.

Коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты балки: k = 0,15+0,85β; k =0,52.

Прогиб, определенный по формулам строительной механики без учета сдвиговых деформаций:

Принятое сечен е балки требованиям второй группы предельных состояний удовлетворяет. Резерв 1%.

37

3.1. Составление расчетной схемы двухшарнирной поперечной рамы и определение усилий в колоннах

Схема поперечника показана на рис. 26. Расчетная схема поперечника представляет двухшарнирную П-образную раму. Стойками рамы являются колонны, защемленные в фундаментах, а ригель – условно недеформируемая стропильная балка, шарнирно опертая на колонны.

Ширину поперечного сечения колонн необходимо принять равной ширине поперечного сечения балки: bк = bб = 17,5 см. Предварительно высоту поперечного сечения колонны находим из первого уравнения системы (49).

Полученное значение высоты поперечного сечения колонны корректируют в сторону

увеличения, разложив по доскам, с учетом сортамента пиломатериалов

(см.рис. 27).

38

3.2. Сбор нагрузок на раму

Ниже приведена методика сбора нагрузок на раму. Обозначения, использованные в данном подразделе, приведены на рис. 26.

где qсн – расчетное значение снеговой нагрузки, принятое по СП [2, табл. 10.1] в соответствии с заданным снеговым районом строительства;

расчетная: Рсн Рсн f ; f 1,4 по СП [2, п.10.2].

Кратковременная нагрузка ветровая

Нормативное значение ветрового давления на уровне земли 0 для заданного ветрового района принимается по СП [2, табл. 11.1], кгс/м2.

На высоте Z от поверхности земли (кгс/м2), согласно СП [2, п. 11.1.3], ветровое давление вычисляется по формуле

39

где k – коэффициент, характеризующий изменение ветрового давления на высоте, принимаемый по СП [2, табл. 11.2]; с – аэродинамический коэффициент.

Значения аэродинамических коэффициентов, соответствующие профилю поперечника, определяются по СП [2, п.11.1.7]. Значения аэродинамических коэффициентов равны:

с наветренной стороны се = 0,8;

с подветренной се3 = – 0,6.

Для удобства построения эпюр ветрового давления по высоте поперечника, необходимо заполнить табл. 5.

[2, п. 11]; B ширина грузовой площади, равная в данном случае шагу поперечных рам.

Активную и пассивную эпюры неравномерного ветрового давления z на участке от уровня земли до верха колонны заменяем на равномерные, эквивалентные, из условия равенства площадей эпюр. В результате проведенных исследований построим расчетную схему рамы (рис. 28).

40