Материал: 3Detali_Mashin_Belan_Kharchenko
|
|
|
/ 0 |
|
0,4 |
0,6 |
|
0,8 |
|
1 |
|
1,2 |
|
1,4 |
|
|
|
С |
клинового |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ремня |
нор- |
0,82 |
0,89 |
|
0,95 |
|
1 |
|
1,04 |
|
1,07 |
|
|||
|
мального |
сече- |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То же, клино- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
вого узкого и |
0,85 |
0,91 |
|
0,96 |
|
1 |
|
1,03 |
|
1,06 |
|
||||
|
поликлинового |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ремней |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
коэффициент С - коэффициент динамичности нагрузки и режи- |
|||||||||||||||
ма работы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Характер |
|
|
|
с умеренными |
|
|
со значитель- |
|
ударная и резко |
|||||||
|
спокойная |
|
|
ными колеба- |
|
|||||||||||
нагрузки |
|
колебаниями |
|
|
|
неравномерная |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ниями |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С |
|
1 |
|
|
0,9 |
|
|
|
0,8 |
|
|
|
0,7 |
|||
Примечание: при двухсменной работе С следует понижать на 0,1, при трехсменной на 0,2.
|
коэффициент С при ожидаемом количестве ремней z в комплек- |
||||||||||||||
те: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число ремней в |
|
2…3 |
|
|
|
|
|
|
|
4…6 |
>6 |
|
||
|
комплекте |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
0,95 |
|
|
|
|
|
|
|
0,90 |
0,85 |
|
||
|
Допускаемая мощность |
|
, кВт, передаваемая одним ремнем или |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
одним клином: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
∙ С |
|
∙ С |
|
∙ С |
|
∙ С |
|
. |
(7.8) |
|||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Число ремней или клиньев z: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
= |
|
1 |
≤ |
, |
(7.9) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где 1- передаваемая мощность на валу малого шкива Сила предварительного натяжения ремней 0, Н.
45
= |
|
0,85 ∙ 1 |
∙ С |
. |
|
|
(7.10) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0 |
|
∙ С |
∙ С |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Сила, действующая на валы , Н. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
= 2 ∙ |
∙ /2 . |
|
(7.11) |
|||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Для выбора наиболее оптимального типа сечения ремня результа- |
|||||||||||
ты расчетов раздела сводим в таблицу. |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7.6 |
|
Результаты расчетов ременной передачи |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяемая величина |
|
|
|
|
|
Результаты расчета для ремней |
|||||
|
|
|
|
|
В |
УА |
|
М |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Высота ремня, клина h, мм. |
|
|
|
|
|
|
|
13,5 |
10 |
|
10,35 |
Расчетный диаметр меньшего шкива |
|
|
224 |
100 |
|
224 |
|||||
d1 ,мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость ремня |
|
|
|
|
|
|
|
8,52 |
3,8 |
|
8,52 |
Расчетный диаметр большего шкива, |
|
|
622 |
277 |
|
622 |
|||||
d2 ,мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем d2 ,мм |
|
|
|
|
|
|
|
630 |
280 |
|
710 |
Фактическое передаточное число |
|
|
|
|
|
2,82 |
2,82 |
|
2,82 |
||
Ориентировочное межосевое |
рас- |
|
|
483 |
219 |
|
524,5 |
||||
стояние, a, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная длина ремня l,мм |
|
|
|
|
|
986 |
440 |
|
1072 |
||
Принимаем l,мм |
|
|
|
|
|
|
|
1120 |
450 |
|
1120 |
Частота пробегов ремня, U,c-1 |
|
|
|
|
|
4,73 |
5,35 |
|
6,81 |
||
Допускаемая частота пробегов ремня |
|
|
30 |
30 |
|
30 |
|||||
[U] ,c-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Угол обхвата ремнем меньшего шки- |
|
|
132,107 |
133,2 |
|
127,13 |
|||||
ва, α1, град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Минимально допустимый |
|
угол |
об- |
|
|
120 |
120 |
|
120 |
||
хвата, [α1], град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Допускаемая приведенная мощность, |
|
|
|
|
|
|
|||||
передаваемая одним ремнем или од- |
|
|
|
5,35 |
1,18 |
|
1,8 |
||||
ним клином [P0], кВт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При базовой длине, l0мм |
|
|
|
|
|
|
|
3750 |
1600 |
|
2240 |
Поправочные коэффициенты: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а) коэффициент угла обхвата Cα |
|
|
|
|
|
0,86 |
0,86 |
|
0,84 |
||
46
Окончание табл. 7.6
б) коэффициент длины ремня Сl |
0,82 |
0,86 |
0,96 |
|
в) коэффициент динамичности на- |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
|
грузки Ср |
||||
|
|
|
||
г) коэффициент Cz |
0,95 |
0,9 |
0,85 |
|
при ожидаемом числе ремней z |
2…3 |
4…6 |
>6 |
|
Допускаемая мощность [Pn], кВт пе- |
|
|
|
|
редаваемая одним ремнем или одним |
3,225 |
0,707 |
1,11 |
|
клином |
|
|
|
|
Число ремней или клиньев z |
2 |
10 |
7 |
|
Сила предварительного натяжения |
1162 |
2730 |
1393 |
|
ремней, F0, Н |
||||
|
|
|
||
Сила действующая на валы, Fn, Н |
2130 |
5021 |
2552 |
Сравнение результатов расчета показывает, что вариант с сечением В лучше, передача оказывается компактней из за меньшего количества ремней, силы предварительного натяжения и действующей на валы меньше остальных вариантов (УА, М).
8 ПРОВЕРКА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ
Проверочный расчѐт подшипников, предварительно выбранных в разделе 3.2, выполняют отдельно для ведущего и ведомого валов. Пригодность подшипников определяют сопоставлением долговечности в часах LhП соответствующего выбранного подшипника с заданным сроком службы (в часах) всего редуктора Lh (формула 2.5), т.е. подшипник считают годным, если выполняется условие:
|
≥ . |
(8.1) |
П |
|
|
8.1Определение расстояний между линиями действия сил
взацеплении и реакции опор
Схема действия сил и .моментов в цилиндрической косозубой передаче приведена на рис. 8.1, расчѐтные схемы ведущего и ведомого валов приведены на рис. 8.2.
47
Рис. 8.1. Схема действия сил и моментов в цилиндрической косозубой передачи
Рис. 8.2. Расчетные схемы ведущего и ведомого валов
Радиальную реакцию подшипника считают приложенной к оси вала в точке пересечения с ней нормали, проведѐнной через середину контактной площадки. Для радиальных подшипников (наш случай) эта точка расположена • на середине ширины подшипника. Для подшипников ша-
48
риковых радиально-упорных однорядных расстояние а между этой точкой и торцом подшипника (см. рис, 8.3) определяют по формуле:
= 0,5 ∙ + 0,5 ∙ + . |
(8.2) |
Для подшипниковых роликовых конических однорядных (см. рис.
8.3):
T |
|
L |
|
T |
|
|
|
|
|
Рис. 8.3. К определению расстояний l1 при установке радиальноупорных подшипников по схеме «враспор».
= 0,5 ∙ |
Т + |
+ |
. |
(8.3) |
||||
|
||||||||
|
3 |
|
|
|||||
При установке радиально-упорных подшипников по схеме враспор |
||||||||
(см. рис. 8.3) расстояние l1 |
определяют: |
|
||||||
1 = |
|
+ − , |
(8.4) |
|||||
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
где − монтажная высота радиально-упорного подшипника. |
|
|||||||
При установке радиально-упорных подшипников по схеме врас- |
||||||||
тяжку расстояние l1 определяют: |
|
|||||||
1 = |
|
+ , |
(8.5) |
|||||
|
||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|||
При установке радиальных подшипников (наш случай), расстояние (см. рис. 8.2) от плоскости приложения сил в зацеплении до точки приложения радиальной реакции в опоре определяют по формуле:
на ведущем валу |
|
|
|
|
|
1 = |
+ 1 |
= |
75 + 27 |
= 51 мм. |
(8.6) |
|
2 |
||||
2 |
|
|
|
||
на ведомом валу |
|
|
|
|
|
49