Материал: 1845

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

1.7. Нагрузки, действующие на плиту

На основании изучения аналогичных конструкций задаемся нормативной нагрузкой от собственного веса плиты и рулонной кровли 40 кг/м2. Равномерно распределенная полосовая нагрузка (3-й столбец табл. 1) определяется с учетом ширины грузовой площади (рис. 14).

Таблица 1

Нагрузки, действующие на плиту

Нормативная на-

Расчетная нагрузка

грузка

Вид нагрузки

кгс/м2

кгс/м при

кгс/м2

кгс/м при

bк=… м

Постоянная нагрузка от собст-

венного веса плиты и рулонной

1,1

кровли

Временная

длительно дейст-

вующая

снеговая нагрузка.

150

1,4

210

Принята по СП [2, табл. 10.1]

Всего

q = …. кгс/м

Примечание. Коэффициенты надежности по нагрузке f

приняты равными:

f = 1,1 – для конструкций из дерева в соответствииДс СП [2, табл. 7.1 ]; f = 1,4 – для сне-

говой нагрузки по СП [2, п.10.2].

Рис. 14. Схема плиты для определения грузовой площади

1.8. Статический расчет плиты

Результаты статического расчета плиты приведены на рис. 15.

				И
Рис. 15. Результаты статического расчета
		А							q p l 2
Максимальное значение изгибающего момента					M max				р	, кгс м.
Максимальное значение изгибающего момента					M max					, кгс м.
	б		Д						8
									8
						q p l	p
Максимальное значение поперечной силы Q							p	, кгс.
Максимальное значение поперечной силы Q								, кгс.
и				max	2
и

1.9. Определение геометрических
С

характер ст к приведенного сечения плиты

Коробчатое сечение плиты, составленное из фанеры и древесины (см. рис. 1), заменяем приведенным (рис. 16), чтобы в дальнейших расчетах материал сечения считать условно однородным, приведенным к фанере (т.к. крайние волокна сечения выполнены из фанеры).

При расчетах приведенного сечения необходимо учесть:

1) расчетную ширину фанерных полок bно			и bво принимаем в соответст-
		ф		ф
вии с СП [1, п. 6.27]:
При	lр 6a …. bфво bфно		0,9bк .
При l р	6a …	bфво bфно 0,15		lbк	.

				a

где lр – расчетная длина плиты; bк – конструктивная ширина плиты; a – расстояние между осями продольных ребер;

				И	2
Рис. 16. Приведенное сечение плиты
2) Коэффициент приведения	n		Eд	100000 кг/см2	1,1,
2) Коэффициент приведения	n				1,1,
		Д
			Eф	90000 кг/см2

где согласно СП [1, п. 5.3] Ед = 100 000 кг/см 2 – модуль упругости древесины; модуль упругости фанеры принят по СП [1, п. 5.6], Еф = 90 000 кг/см .

Определение положения нейтральной оси:

пр

yс

S1 1

(17)

Fпр

где Fпр – площадь пр веденногоАсечения,

bно

но

bво во n 4b/

h/ ,

(18)

пр

здесь фно – толщина фанеры н

жней обшивки; фво – толщина фанеры верхней

обшивки; bф – расчетная ширина фанеры нижней обшивки; bф

– расчетная

но

во

ширина фанеры верхней обшивки; b/

– ширина поперечного сечения про-

дольных ребер с учетом острожки;

– высота поперечного сечения про-

дольных ребер с учетом острожки;

S пр

– статический момент приведенного

1 1

сечения относительно оси 1 – 1,

S пр

F но

фно

F во

но 0,5 во h/

n F

но 0,5h/ ,

(19)

1 1

др ф

где Fдр – площадь поперечного сечения продольных ребер.

Определение момента инерции приведенного сечения относительно нейтральной оси:

bво во 3

bфно фно 3

J пр

bво

во y

0,5 во

но bно y

0,5 но

ф ф

b/ h/ 3

4b/

но 0,5h/

Определение момента сопротивления приведенного сечения:

W р Jпр ; пр yc

W сж Jпр . пр yв

(20)

(21)

(22)

1.10. Расчёт плиты по первой группе предельных состояний

1.10.1. Проверка растянутой обшивки с учетом сращивания листов фанеры на «yс» в расчетном сечении

По СП [1, п.6.26, формула (43)] условие прочности по нормальным напряжениям имеет вид

наличии стыков в расчетном сечении. Принимается по СП [1, п.6.26]; mв – коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции, принимается по СП [1, табл. 7]; n – коэффициент, учитывающий срок эксплуатации конструкции, принимается по СП [1, табл.12].

	р		M max				Rфр mi ,			(23)
	р		р				Rфр mi ,			(23)
			W						И
					пр

где Rфр – расчетное сопротивление фанеры растяжению, принимается в со-
ответствии с СП [1, табл.		6];					m произведение коэффициентов условия
						i		Д
работы,
								mв mф
						А			,	(24)
				mi				n	,	(24)
здесь mф – коэффиц ент, учбтывающий снижение прочности фанеры при
	и
	С

1.10.2. Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость

Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость производится по СП [1, п.6.28]:

сж			сж Rфс mi ,	(25)
	Mmax
	ф	W
	ф	пр

где Rфс – расчетное сопротивление фанеры сжатию. Принимается в соответствии с СП [1, табл. 6]; mi произведение коэффициентов условий работы,

mв

;

(26)

1250

при

50 ;

(27)

а 2

при

50 .

(27а)

5000

1.10.3. Проверка фанеры на скалывание по собственному клеевому шву

Данная проверка производится по СП [1, п.6.29]:

		Qmax Sпр	R			,	(28)
	ф				mi
			ск
		Iпр bрасч		И

где Sпр статический момент сдвигаемой части сечения относительно ней-
тральной оси; bрасч – суммарная ширина ребер каркаса;							Rск – расчетное сопро-
		Д

тивление фанеры скалыванию или древесины скалыванию.

1.11. Расчет плиты по второй группе предельных состояний

Проектируемую плиту необходимо рассчитать по жесткости из условия

(29)

где

предельно допуст мый прогиб в долях пролета, нормируемый СП

[1]. Принимается по СП [1, табл. 19].

Прогиб в долях пролета определяется по известной формуле из курса

сопротивления материалов

qн lр3

(30)

384

0,7E

пр

Т.к. определяется относительный прогиб клееных конструкций из фане-

ры с древесиной, жесткость сечения принята 0,7Еф Jпр

в соответствии с СП

[1, п. 6.36].

Содержание графической части:

1)план плиты ДП1 (вид сверху на плиту);

2)вид сверху на каркас плиты ДК1;

3)поперечный разрез плиты;

4)вид на торцевую поверхность плиты;

Смотрите также:


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_10_Эмиль Золя для эл версии
_11_А. Франс для эл версии
_3 тема - Диффузия