Материал: самара

Диаметр упорной ступени вала, мм:

Принимаем ближайшее большее значение из стандартного ряда. Диаметр вала под подшипником, мм,

dП2=dв2+2t1.

Принимаем целое число, кратное 5.

Р и с. 3.5. Типовая конструкция тихоходного вала редуктора

Диаметр вала под колесом, мм, dк2=dП2+2t1.

Диаметр упорной ступени вала, мм, dУ2=dк2+2t1.

Цель эскизной компоновки – определение положения элементов передач относительно опор (подшипников). Эскизная компоновка (рис. 3.6) выполняется в соответствии с требованиями ЕСКД на миллиметровой бумаге формата А1 карандашом в тонких линиях, желательно в масштабе 1:1, и должна содержать одну проекцию – разрез по осям валов. Шестерня и колесо вычерчиваются в виде прямоугольников. Длина ступицы колеса принимается равной ширине венца и не выступает за пределы прямоугольника. Зазор между торцом

35

шестерни и внутренней стенкой корпуса 1=1,2δ, где δ=0,025аw+1 – толщина стенки корпуса редуктора, δ≥8. Зазор от окружности вершин зубьев колеса (шестерни) до внутренней стенки корпуса 2=δ. Если диаметр окружности вершин зубьев шестерни меньше наружного диаметра подшипника, то 2 надо откладывать от наружного кольца подшипника. Зазор между днищем корпуса и поверхностью колеса

0 ≥ 4δ.

Предварительно выбираем радиальные шариковые подшипники (табл. П35) и схему установки «враспор» (табл. П36). Параметры подшипников средней (легкой) серии выбираем по диаметру dП1 и dП2 (табл. П37) и заносим их в табл.3.4.

Быстроходный Б1 Тихоходный Т2

Расстояние от внутренней стенки корпуса до торца подшипника ∆3=8…12 мм при смазывании подшипников пластическим смазочным материалом (окружная скорость колеса V<2 м/c, в труднодоступных местах, а также для опор вертикального вала) и ∆3=5 мм при смазывании подшипников разбрызгиваем масла, залитого в картер, вращающимся зубчатым колесом.

36

Расстояния а1(а2) от торца подшипника быстроходного вала до точки приложения его радиальной реакции определяются по формулам:

а=В/2 – для радиальных шариковых подшипников;

а=В (d D) tg – для радиально-упорных шариковых под- 2 4

шипников;

а=T (D d) e – для конических роликовых подшипников. 2 6

Величины В, Т, d, D, α и е выбираем из табл. 3.4.

Расстояние от точки приложения радиальной реакции подшипника до точки приложения силы давления цепной передачи (сил в зацеплении открытой зубчатой передачи) (см. рис. 2.1)

l3=1,25dП2+0,625dв2 – В2(Т2)+а2.

Расстояние от точки приложения радиальной реакции подшипника до точки приложения силы давления ременной передачи

l0=1,25dП1+0,65dв1 – В1(Т1)+а1.

Измерением находим расстояние между реакциями в опорах быстроходного вала 2l1 и тихоходного вала 2l2.

3.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПОРНЫХ РЕАКЦИЙ. ПОСТРОЕНИЕ

ЭПЮР МОМЕНТОВ. ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ

Пример расчетной схемы быстроходного вала приведен на рис. 3.7.

Реакции в опорах А и В, Н: в плоскости XZ

RXA=RXB=Ft1/2;

в плоскости YZ

RYA=(Fr1∙l1+0,5Fa1∙d1)/2l1;

RYB=(Fr1∙l1-0,5Fa1∙d1)/2l1.

Проверяем RYA+ RYB=FR. Суммарные реакции в опорах, Н:

FrA=RXA2 RYA2 ;

37

FrB=RXB2 RY2 .

Осевая нагрузка опор, Н,

FaA=Fa1; FaВ= 0.

Подшипники (табл. 3.4) проверяем по наиболее нагруженной опоре А. Эквивалентная нагрузка подшипника, Н,

PЭА=(XVFrA+YFaA)kT∙kб,

где коэффициент вращения V=1 при вращении внутреннего кольца подшипника; коэффициенты X и Y определяются по табл. П40; коэффициент безопасности kб=1 при спокойной нагрузке (без толчков); kб=1…1,2 при легких толчках; kб=1,3…1,8 при умеренных толчках; температурный коэффициент kT=1 при рабочей температуре подшипника до 100°С.

Расчетная долговечность подшипника, ч,

где LhTp=3600LГ∙КГ∙24КС – требуемая долговечность; срок службы привода LГ; коэффициенты КГ и КС заданы в техническом задании.

Пример расчетной схемы тихоходного вала приведен на рис. 3.8. Составляющие консольной нагрузки от цепной передачи, Н:

FвY=Fв∙sinθ;

FвX=Fв∙cosθ,

где θ – угол наклона в цепной передаче. Реакции в опорах C и D, Н:

в плоскости XY

RXC=(Ft2∙l2-FвX∙l3)/2l2;

RXD=[Ft2∙l2+FвX(2l2+l3)]/2l2,

проверяем:

RXC +RXD-(Ft2+FвX)=0;

в плоскости YZ

RYC=(Fr2∙l2-Fa2∙d2/2+FвY∙l3)/2l2;

38

RYD=[Fr2∙l2-Fa2∙d2/2+FвY(2l2+l3)]/2l2,

проверяем:

RYC+FвY – (Fr2+RYD)=0.

Суммарные реакции в опорах, Н:

FrC=RXC2 RYC2 ;

FrD=RXD2 RYD2 .

Осевая нагрузка опор, Н,

z Ft1 x

Мy

Мx

Т1

Р и с. 3.7. Расчетная схема быстроходного вала

39