Материал: самара
kсм – коэффициент, учитывающий способ смазывания: при непрерывном смазывании kсм=0,8; при регулярном, капельном смазывании kсм=1; при периодическом смазывании kсм=1,5;
kреж – коэффициент сменности работы: при односменной работе kреж=1; при двусменной работе kреж=1,25.
Среднее значение допускаемого давления в шарнирах цепи в типовых условиях [p]Т принимаем ориентировочно по табл. П24.
Допускаемое давление в шарнирах цепи в реальных условиях, МПа,
[p]=[p]Т . kЭ
Шаг цепи, мм,
t ≥ 2,8∙3 |
Т2 |
. |
|
z1 [p]
Выбираем цепь с ближайшим большим стандартным значением шага по табл. П25 и записываем обозначение цепи.
Скорость цепи, м/с,
V= z1 t n2 .
ц60000
Окружная сила цепи, Н,
P Ftц=V2ц .
Ц
Проверяем частоту вращения ведущей звёздочки n2, мин־¹, n2 ≤ [n],
где [n] – допускаемая частота вращения (табл. П26). Проверяем давление в шарнирах цепи р, МПа:
р= Ftц р ,
Аоп
где Аоп – площадь опорной поверхности шарнира, мм2 (табл. П25). Усиление в цепи от её провисания, Н,
Ff =9,81kf∙∙q∙a,
25
где kf – коэффициент провисания; kf =6 для горизонтальной передачи: kf =4 при угле наклона к горизонту θ≤40°; kf =2 при θ>40°; kf =1 для вертикальной передачи; q – масса одного метра цепи (табл. П25); а=(30…50)t – предварительное значение межосевого расстояния.
Усиление в цепи от центробежных сил, Н,
Fv=q∙Vц2.
Сила давления цепи на вал, Н,
Fв=Ftц+2Ff.
Проверяем коэффициент запаса прочности цепи s:
s= |
Q |
≥ [s], |
kД Ftц Ff Fv
где [s] – нормативный коэффициент запаса прочности (табл. П27). Число звеньев цепи
2
L=2а+ z1 z2 [(z2 z1)/ 2 ] t .
t |
2 |
a |
Полученное значение L округляется до целого чётного числа. Уточнённое межосевое расстояние цепной передачи, мм,
а =0,25t |
L 0,5(z |
z |
2 |
) |
[L |
|
0,5(z |
|
z |
|
2 |
|
8[(z |
|
|
z |
|
2 |
. |
|
ц |
|
1 |
|
|
|
|
2 |
)] |
|
2 |
|
)/2 |
] |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
Для свободного провисания цепи предусматриваем возможность уменьшения межосевого расстояния на 0,4%.
Размеры ведущей и ведомой звёздочек (рис. 3.1) определяем по следующим формулам:
делительный диаметр, мм,
t
dд=sin1800 / z ,
где z – число зубьев соответствующей звёздочки; диаметр окружности выступов, мм,
De=t[ctg(1800 / z) 0,7] 0,31dp;
где dp – диаметр ролика цепи (табл. П25): диаметр окружности впадин, мм,
26
|
|
|
Di=dд dp 0,175 |
dд ; |
|
|
||||||
диаметр проточки, мм, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
dс=t ctg |
|
o |
/ z 1,3h, |
|
|
||||
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где h – ширина пластины цепи (табл. П25); |
|
|
|
|
|
|||||||
ширина зуба звёздочки, мм, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
b=0,93BBH 0,15, |
|
|
|||||||
где BBH – расстояние между внутренними пластинами цепи (табл. |
||||||||||||
П25); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
толщина диска, мм, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
С=0,93BBH 2R; |
|
|
|
||||||
диаметр ступицы, мм, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
dcm=1,6dв , |
|
|
|
|
|
|
|||
где dв – диаметр вала в месте установки соответствующей звёздочки; |
||||||||||||
длина ступицы, мм, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Lcm= 1,2...1,6 dв . |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
e |
д |
i |
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
D |
d |
|
|
|
|
|
|
lcm |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mc |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р и с. 3.1. Конструкция звёздочки |
|
|
|||||||
27
3.3.2. РАСЧЁТ РЕМЁННОЙ ПЕРЕДАЧИ
Для расчёта ремённой передачи (см. рис. 2.1) рекомендуется выбрать клиноременную передачу. Основные данные:
вращающий момент на валу ведущего шкива Т0; частота вращения вала ведущего шкива n0; передаточное число ременной передачи uот. пер; условия работы передачи.
Выбираем тип сечения ремня и минимальный диаметр шкива Dmin в зависимости от вращающего момента Т0 (табл. П28).
Принимаем диаметр ведущего шкива D1 на два порядка выше Dmin из стандартного ряда (табл. П29).
Диаметр ведомого шкива, мм,
D2=uот. пер∙(1 – ξ),
где ξ = 0,015 – коэффициент относительного скольжения. Полученное значение D2 округляем до ближайшего стандартного значения.
Фактическое передаточное число
uот. пер= D2 .
D1(1 )
Отклонение от номинального передаточного числа не должно превышать 3%.
Принимаем ориентировочное значение межосевого расстояния а в интервале
0,55(D1+D2)+h ≤ a ≤ 2(D1+D2),
где h – высота сечения ремня (табл. П28). Расчётная длина ремня, мм,
L=2a+0,5π(D1+D2)+ (D2 D1)2 . 4a
Полученное значение округляем до ближайшего стандартного значения (табл. П30).
Фактическое межосевое расстояние, мм,
а= |
2L (D1 D2) |
[2L (D1 D2)]2 8(D2 D1) |
2 |
. |
|
8 |
|
||
|
|
|
|
28
При монтаже передачи необходимо обеспечить возможность уменьшения а на 0,01L для облегчения надевания ремня на шкивы и возможность увеличения а на 0,025L для увеличения натяжения ремня.
Угол обхвата меньшего шкива, град,
α1=1800-600∙D2 D1.
а
Скорость ремня, м/с,
Vp= D1n0 . 60000
Определяем допускаемую мощность [P]Т, передаваемую одним ремнём в типовых условиях (табл. П31).
Допускаемая мощность, передаваемая одним ремнём в реальных условиях, кВт,
[P]=[P]Т∙Ca∙CL∙Cp∙Cz,
где Ca=1-0,003(180°-α1) – коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата; CL – коэффициент, учитывающий влияние длины ремня (табл. П32); Cp – коэффициент режима работы: при спокойной (постоянной) нагрузке Cp=1; при умеренных колебаниях нагрузки Cp=0,9; при значительных колебаниях нагрузки Cp=0,8; Cz – коэффициент, учитывающий число ремней: при z=1 Cz=1; z=2…3 Cz=0,95; z=4…6 Cz=0,9; z>6 Cz=0,085.
Число ремней в передаче
z=P0 / Р .
Рекомендуется z ≤ 8.
Окружная сила, передаваемая ремнями, Н,
Ft р= Po .
Vр
Натяжение ветви ремня, Н,
F0= |
0,85Ftр CL |
C |
V |
V 2 |
, |
|
|||||
|
z C Cр |
p |
|
||
|
|
|
|
||
где СV – коэффициент, учитывающий центробежную силу, Н∙с2/м2: для сечения типа О СV=0,06; для сечения типа А СV=0,1; для сечения
29