Материал: Химия и технология баллиститных порохов, твердых ракетных и специальных топлив. Т. 2 Технология

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 32

 

 

 

 

Экспериментальные результаты прессования пороховой массы

 

 

 

 

 

 

 

Рвыг>7

Темпер.

Число

Насып.

 

 

 

Q é - Q , -Q«

 

 

 

Состав

п\

/, а

и, В

обор.

Q *

Офак-

Офак.

Офак-

W 2

ylM/2d

пороха

об/мин

кгс/см

o6oip.,

ПКТ

плот.,

кг/час

кг/час

кг/(час*1

 

кг/(час-1

 

 

 

 

 

вС

в мин.

г/см5

 

 

обор.)

 

обор.)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Пресс-инструмент 0300 мм

 

 

 

Без пресс-инструмента

 

1

40

80

108

85

2

0,88

228

194

194

0,85

214

0,94

0,83

ВИК-2Д

1

40

80

124

75

2

0,88

 

195

195

0,85

 

 

0,83

3

50

180

128

85

4

0,94

 

535

178,3

0,78

221

0,97

0,91

 

 

 

3

50

180

130

85

2

0,88

 

525

175

0,77

 

 

 

РСТ-4К

1

40

75

105

85

2,5

0,8

228

187

187

0,82

206

0,91

0,73

3

52

185

117

85

2,5

0,8

 

540

180

0,79

204

0,90

0,72

 

 

ON

сит от числа оборотов винта в пределах от 1 до 3, что, по всей вероятности, объясняется хорошей сыпучестью полуфаб­ риката.

Данные по производительности напорной части винта по­ казывают, что сумма расхода противотока и утечек составляет 10...15% от расхода прямого потока. Причем, на составах типа РСТ-4К потери производительности незначительно изменяют­ ся с оборотами винта, на составах типа ВИК-2Д удельные по­ тери производительности с ее увеличением возрастают. Расчет­ ные потери по пороху РСТ-4К (35...50 кг/час) близки к экспе­ риментальным.

По результатам проведенных исследований коэффициент сжатия, рассчитанный по уравнению (4.117), находится в пре­ делах 1,7...2,2 и является, следовательно, величиной непосто­ янной и зависящей от условий работы. Колебание производи­ тельности загрузочной зоны пресса создает условия недостатка или избытка питания напорной зоны пресса и, тем самым, существенно ухудшает ее работу.

Стабилизация качества порохового полуфабриката по на­ сыпному весу и сыпучести достигается усовершенствованием аппаратов предыдущих фаз (особенно ПКТ).

При проектировании пресса для новых составов была вы­ брана степень сжатия по верхнему пределу полученных экспе­ риментальных данных (2,0...2,1) с тем, чтобы исключить «недопитку» пресса и снизить скорости деформаций в прессую­ щей зоне. Правда, в случае высокой насыпной плотности это приводит к некоторой потере напорности за счет избытка пи­ тания в прессующей зоне винта. Однако это не приведет к дополнительным тепловыделениям вплоть до достижения критических условий работы пресса (до момента влияния прессующей зоны на загрузочную).

Таким образом, были теоретически и экспериментально обоснованы геометрические параметры винта пресса, чертеж которого представлен на рис. 173.

Коротко остановимся на некоторых конструктивных осо­ бенностях пресса ПСВ, имеющего расчетную производитель­ ность 650 кг/час, выполненного из стальных корпуса и винта. Винт цилиндрический диаметром 249,3 мм имеет спираль­ но-винтовую нарезку в зоне переходных плотностей и спи­ рально-винтовую головку, предназначенную для создания по­

ступательного движения

массы в зоне

головки при сходе ее

с винта. Втулка пресса

— бронзовая,

со ступенчато умень-

362

Таблица 33

Сравнительные характеристики прессов

 

 

Загрузочная

зона,

Прессующая

зона,

Длина

рабочей час­

 

 

 

 

Пресс, винт

мм

 

мм

 

ти, мм

г, мм

5, мм

а.» °

а 2> °

4,

 

 

 

 

 

 

 

4

4,

D .

L общ

L прее

 

 

 

 

ПСВ 3-х зах.

249,3

156

249,3

212

600

208

228

9

 

 

ПСВ 2-х зах.

249,3

156

249,3

212

600

288

196

9

 

 

ПСВ 2-х зах.

249,3

164

249,3

216

600

275

156

9

 

 

ШС-34 Ni? 1

250

195

179,5

141

700

 

130

9

2°54

2°12

ШП-4

 

288

202

220

170

735

 

160

10

2°42

Г15

П-600

3-х зах.

310

208

284,5

250

500

120

230

12

1°30

1

П-600

4-х зах.

311

212

285

254

525

140

295

И

1°30

1

П-600

5-ти зах.

310,5

212

284,5

254

500

120

305

8

1°30

1

а 'и

Ф,

обр. ко­

нус

 

48

17

36

15

 

12

 

12

 

13

3°30

15°18

3°30

19°30

3°30

20°6

Рис. 174. Зависимость напориости от длины прессующей зоны различных прессов:

1 — ПСВ; 2 — ШС-34 (№ 1); 3 — ШС-34 (№ 2); 4 — ШС-34 (№ 3); 5 — ШП-4; 6 — П-600 (3-х зах.); 7 - П-600 (4-х зах.)

ходным винтом, имеющим угол подъема винтовой линии 12°, постоянную глубину канала 16,6 мм на длине напорной зоны 1250 мм по оси канала.

д Р

Градиент давления —— составляет при этом 2,8 кгс/см2-см, oZ

а максимальное давление, развиваемое прессом — 350 кгс/см2. У прессов ШС-34 и ШП-4 напорности по длине канала пада­ ют, особенно они низкие для винта № 3 ШС-34 и пресса ШП-4. Поэтому эти пресса развивают существенно меньшее давление даже на длине 200 см. Только винт № 1 способен дать на выходе давление 350 кгс/см2, правда, в критических условиях (запрессовка всего винта до бункера) при высокой мощности прессования.

Пресс П-600 с 4-х заходным винтом на начальном участке имеет высокую напорность, резко падающую на длинах канала

36 5