Материал: Электроснабжение канализационной насосной станции
где Sр- полная расчетная мощность цеха, кВ∙А;
N- количество трансформаторов;
Kз - коэффициент загрузки трансформатора.
При преобладании потребителей второй категории
коэффициент загрузки трансформаторов принимается в пределах от 0,7 до 0,8 [2].
Из стандартного ряда мощностей трансформаторов выбираем трансформаторы номинальной мощностью 160кВ∙А.
В аварийном режиме коэффициент загрузки масляных
трансформаторов не должен превышать 1,4 [4]:
Исходя из данных условий, принимаем к установке трансформаторы марки ТМГ номинальной мощностью 160 кВ∙А.
Параметры выбранных трансформаторов представлены
в таблице 2.1.
Таблица 2.1 - Параметры трансформаторов
|
Тип |
Номинальная мощность Sном, кВ∙А |
Номинальное напряжение Uном, кВ |
Схема соединения обмоток |
Мощность потерь короткого замыкания ΔPк, кВт |
Напряжение короткого замыкания Uк, % |
Ток холостого хода Iх, % |
|
|
|
|
ВН |
НН |
|
|
|
|
|
ТМГ-160/6 У1 |
160 |
6 |
0,4 |
Δ/Y |
2,9 |
4,5 |
1,8 |
Используя формулы (2.3) - (2.7) определим потери
напряжения во вторичной обмотке трансформатора[2]:
где Uка, Uкр- активная и индуктивная составляющие напряжения короткого замыкания трансформатора, %;
cosφср-средневзвешенный коэффициент мощности трансформатора.
Коэффициент загрузки трансформатора определим по
формуле:
где Sр- полная расчетная мощность, кВ∙А;
Sном.
т - номинальная
мощность трансформатора, кВ∙А.
Средневзвешенный коэффициент мощности
трансформатора можно определить по формуле:
где Pр
- активная расчетная мощность, кВт;
Активная и индуктивная составляющие напряжения
короткого замыкания трансформатора определим по формулам:
где ΔPк- мощность потерь короткого замыкания, кВт;
Uк-
напряжение
короткого замыкания трансформатора, %;
Потери напряжения:
Потери мощности в трансформаторах определим по
выражениям (2.8) - (2.10) [5]:
где Sр- полная расчетная мощность, кВ∙А;
Sном. т- номинальная мощность трансформатора, кВ∙А;
ΔPк- мощность потерь короткого замыкания, кВт;
Uк- напряжение короткого замыкания трансформатора, %;
Iх- ток холостого хода, %;
n-
количество параллельно работающих трансформаторов.
3 Выбор
схем электроснабжения 0,4 кВ и 6 кВ
Так как, из-за конструктивных особенностей объекта, применение магистральных схем электроснабжения не представляется возможным, то питание ЭП 0,4 кВ и 6 кВ выполним по радиальной схеме.
Распределительное устройство 6 кВ состоит из камер КСО 292. Чертеж распределительного устройства показан на листе №4 графической части работы.
Электроприемники напряжением 6 кВ подключаются кабельными линиями к шинам распределительного устройства.
Питание электроприемников напряжением 0,4 кВ осуществляется через силовые шкафы и шкафы управления, подключенные к шинам вводно распределительного устройства.
Схема электроснабжения 6 и 0,4 кВ показана на
первом листе графической части работы, однолинейные схемы сети 6 и 0,4 кВ
изображены на втором и третьем листах соответственно.
3.1
Расчет электрических нагрузок для узлов схемы 0,4 кВ
Расчет производится аналогично расчету силовых
нагрузок, выполненному в главе 1. Результаты расчета представлены в таблицах
3.1-3.2
3.2
Расчет электрических нагрузок 6 кВ
Расчет электрических нагрузок 6 кВ выполнен в
главе 1 (смотри п/п 1.3)
Таблица 3.1 - Расчет электрических нагрузок первой секции ВРУ 0,4 кВ
|
Исходные данные |
Расчетные величины |
Эффективное
число ЭП |
Коэф-т расчетной нагрузки Кр |
Расчетная мощность |
Расчетный
ток, А |
||||||||||||||||||||||||
|
по заданию технологов |
по справочным данным |
КиPн |
КиPнtgφ |
npн2 |
|
|
активная, кВт Рр = КрΣКиРи |
реактивная, квар Qр = КрΣ КиPнtgφ |
полная,
кВ∙А |
Ко-во ЭП, шт. n |
Номинальная (установленная) мощность, кВт |
коэффициент использования Ки |
коэффициент
реактивной мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
одного ЭП pн |
общая Pн = npн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|||||||||||||||
|
Шкаф управления задвижкой ШУЗ1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Привод магистральной задвижки |
2 |
8,5 |
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Итого: |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
2 |
4,52 |
12,29 |
16,35 |
20,46 |
29,53 |
|||||||||||||||
|
Шкаф управления задвижками ШУЗ2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Привод всасывающей задвижки |
2 |
8,5 |
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Итого: |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
2 |
4,52 |
12,29 |
16,35 |
20,46 |
29,53 |
|||||||||||||||
|
Шкаф управления задвижками ШУЗ3 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Привод всасывающей задвижки |
2 |
8,5 |
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Итого: |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
2 |
4,52 |
12,29 |
16,35 |
20,46 |
29,53 |
|||||||||||||||
|
Шкаф управления задвижками ШУЗ4 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Привод всасывающей задвижки |
2 |
8,5 |
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Итого: |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
2 |
4,52 |
12,29 |
16,35 |
20,46 |
29,53 |
|||||||||||||||
|
Шкаф управления задвижками ШУЗ5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Привод всасывающей задвижки |
2 |
8,5 |
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
2 |
4,52 |
12,29 |
16,35 |
20,46 |
29,53 |
|||||||||||||||
|
Шкаф управления насосами ШУН5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Дренажный насос |
1 |
22 |
22 |
0,8 |
|
17,6 |
13,2 |
484 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Дренажный насос |
1 |
18,5 |
18,5 |
0,8 |
|
14,8 |
11,1 |
342,25 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Итого: |
2 |
|
40,5 |
0,8 |
|
32,4 |
24,3 |
826,25 |
1 |
1 |
32,4 |
24,3 |
40,5 |
58,46 |
|||||||||||||||
|
Исходные данные |
Расчетные величины |
Эффективное
число ЭП |
Коэф-т расчетной нагрузки Кр |
Расчетная мощность |
Расчетный
ток, А |
||||||||||||||||||||||||
|
по заданию технологов |
по справочным данным |
КиPн |
КиPнtgφ |
npн2 |
|
|
активная, кВт Рр = КрΣКиРи |
реактивная, квар Qр = КрΣ КиPнtgφ |
полная,
кВ∙А |
|
|||||||||||||||||||
|
Наименование ЭП |
Ко-во ЭП, шт. n |
Номинальная (установленная) мощность, кВт |
коэффициент использования Ки |
коэффициент
реактивной мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
одного ЭП pн |
общая Pн = npн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|||||||||||||||
|
Первая секция ВРУ 0,4 кВ |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
ШУЗ1 |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
ШУЗ2 |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
ШУЗ3 |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
ШУЗ4 |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
ШУЗ5 |
2 |
|
17 |
0,16 |
|
2,72 |
3,62 |
144,5 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
ШУН5 |
2 |
|
40,5 |
0,8 |
|
32,4 |
24,3 |
826,25 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Итого: |
12 |
|
125,5 |
0,37 |
|
46,00 |
42,39 |
1548,75 |
10 |
1,17 |
53,82 |
49,59 |
73,19 |
105,63 |
|||||||||||||||
Таблица 3.2 - Расчет электрических нагрузок второй секции ВРУ 0,4 кВ
|
Исходные данные |
Расчетные величины |
Эффективное
число ЭП |
Коэф-т расчетной нагрузки Кр |
Расчетная мощность |
Расчетный
ток, А |
||||||||||
|
по заданию технологов |
по справочным данным |
КиPн |
КиPнtgφ |
npн2 |
|
|
активная, кВт Рр = КрΣКиРи |
реактивная, квар Qр = КрΣ КиPнtgφ |
полная,
кВ∙А |
|
|||||
|
Наименование ЭП |
Ко-во ЭП, шт. n |
Номинальная (установленная) мощность, кВт |
коэффициент использования Ки |
коэффициент
реактивной мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
одного ЭП pн |
общая Pн = npн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
|
Шкаф управления задвижками ШУЗ6 |
|||||||||||||||
|
Привод разделительной задвижки |
3 |
8,5 |
25,5 |
0,16 |
|
4,08 |
5,43 |
216,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
3 |
|
25,5 |
0,16 |
|
4,08 |
5,43 |
216,75 |
3 |
3,01 |
12,28 |
16,33 |
20,44 |
29,5 |
|
|
Шкаф управления вентиляторами ШУВ1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Вентилятор |
6 |
3 |
18 |
0,8 |
|
14,4 |
10,8 |
54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
|
18 |
0,8 |
|
14,4 |
10,8 |
54 |
6 |
1 |
14,4 |
10,8 |
18 |
25,98 |
||
|
Шкаф управления вентиляторами ШУВ2 |
|||||||||||||||
|
Вентилятор |
1 |
3 |
3 |
0,8 |
|
2,4 |
1,8 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
1 |
|
3 |
0,8 |
|
2,4 |
1,8 |
9 |
1 |
1 |
3 |
2,25 |
3,75 |
5,41 |
|
|
Шкаф управления калориферами ШУК1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Электрона-греватель |
1 |
24 |
24 |
0,8 |
|
19,2 |
3,84 |
576 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Электрона-греватель |
1 |
18 |
18 |
0,8 |
|
14,4 |
2,88 |
324 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
2 |
|
42 |
0,8 |
|
33,6 |
6,72 |
900 |
1 |
1 |
33,6 |
6,72 |
34,27 |
49,46 |
|
|
Силовой щит ЩС1 |
|||||||||||||||
|
Кран-балка 5т |
1 |
8 |
8 |
0,1 |
|
0,8 |
1,38 |
64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
0,55 |
1,1 |
0,1 |
|
0,11 |
0,19 |
0,61 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тельфер 1т |
1 |
1,5 |
1,5 |
0,1 |
|
0,15 |
0,26 |
2,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,12 |
0,12 |
0,1 |
|
0,01 |
0,02 |
0,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Сверлильный станок |
1 |
2,2 |
2,2 |
0,14 |
|
0,31 |
0,53 |
4,84 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Точильный станок |
1 |
2,2 |
2,2 |
0,14 |
|
0,31 |
0,53 |
4,84 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
7 |
|
15,12 |
0,11 |
|
1,69 |
2,92 |
76,55 |
2 |
6,6 |
11,14 |
19,27 |
22,26 |
32,13 |
|
|
Исходные данные |
Расчетные величины |
Эффективное
число ЭП |
Коэф-т расчетной нагрузки Кр |
Расчетная мощность |
Расчетный
ток, А |
||||||||||
|
по заданию технологов |
по справочным данным |
КиPн |
КиPнtgφ |
npн2 |
|
|
активная, кВт Рр = КрΣКиРи |
реактивная, квар Qр = КрΣ КиPнtgφ |
полная,
кВ∙А |
|
|||||
|
Наименование ЭП |
Ко-во ЭП, шт. n |
Номинальная (установленная) мощность, кВт |
коэффициент использования Ки |
коэффициент
реактивной мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
одного ЭП pн |
общая Pн = npн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вторая секция ВРУ 0,4 кВ |
|||||||||||||||
|
Вытяжной вентилятор |
1 |
|
3 |
0,8 |
|
2,4 |
1,8 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ШУЗ6 |
3 |
|
25,5 |
0,16 |
|
4,08 |
5,42 |
216,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ШУВ1 |
6 |
|
18 |
0,8 |
|
14,4 |
10,8 |
54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ШУК1 |
2 |
|
42 |
0,8 |
|
33,6 |
6,72 |
900 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ЩС1 |
7 |
|
15,12 |
0,11 |
|
1,69 |
2,92 |
76,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
19 |
|
103,62 |
0,54 |
|
56,17 |
27,67 |
1256,29 |
8 |
1,1 |
61,78 |
30,43 |
68,87 |
99,41 |
|
3.3
Выбор кабелей питающих и распределительных линий
Выбор сечений электрических проводников осуществляется по допустимому нагреву длительно протекающим максимальным рабочим (расчетным) током, по экономической плотности тока и условию короны[6].
Для линий напряжением 6 кВ сечения силовых кабелей выбираются по допустимому нагреву, экономической плотности тока и выполняется проверка по потере напряжения. Проверка сечений по условию короны для линий напряжением ниже 35 кВ не выполняется [6].
Сечения линий по допустимому нагреву выбираются
исходя из условия [2]:
гдеIр - максимальный рабочий (расчетный) ток;
Kт - поправочный коэффициент в зависимости от температуры;
Kп - поправочный коэффициент, учитывающий способ прокладки;
Iдоп - длительно допустимый ток.
Выбор сечений по экономической плотности тока
осуществляется из соотношения[2]:
гдеIр - максимальный рабочий (расчетный) ток;
Jэ
- нормированное значение экономической плотности тока для заданного режима
работы; Для питающих линий за максимальный рабочий ток принимается расчетный
ток. Для распределительных линий, питающих отдельные электроприемники,
расчетный ток определяется по формуле [2]:
гдеIр - максимальный рабочий (расчетный) ток;
Pном - номинальная активная мощность электроприемника;
Uном - номинальное напряжение сети;
cosφ - коэффициент мощности.
Проверка сечений по потери напряжения
выполняется по условию[2]:
гдеΔUт - потери напряжения во вторичной обмотке трансформатора, %; ΔUл - потери напряжения в линии, %;
ΔUдоп
- допустимые потери напряжения, % (принимаются равными5% [2]). Потери
напряжения в линиях определяем по формуле [2]:
гдеIр - расчетный ток линии, А; r0 - удельное активное сопротивление линии, Ом/км; x0 - удельное индуктивное сопротивление линии, Ом/км;
l - длина линии, км; cosφср - средневзвешенный коэффициент мощности группы электроприемников;
Uном - номинальное напряжение линии, В.
В качестве примера рассмотрим выбор кабелей для питающей линии I.
Для линии I
максимальный рабочий ток равен 286,69А (таблица 3.1), поправочные коэффициенты Kт
и Kп
равны 1 [2]. Руководствуясь справочными данными выбираем трехжильный кабель
ААШв сечением 120 мм2. Длительно допустимый ток для данного кабеля
равен 300А [5]. Исходя из (3.1), данный кабель соответствует условию
допустимого нагрева: 
Определим по (3.2)
сечение по экономической плотности тока, при этом значениеJэ
= 1,2 [6]: 
Выбираем ближайшее большее стандартное сечение
кабеля Sэ
= 240 мм2.Из двух значений сечений, определенных по (3.1) и (3.2)
необходимо выбрать большее [6]. Окончательно для линии Iвыбираем
трехжильный кабель ААШв сечением 240 мм2. Выполним проверку
выбранного кабеля по потере напряжения. Определим потери в линии Iпо
формуле (3.5), принимаяl
= 1 км (смотри исходные данные),Iр
= 286,69А, cosφср
= 0,82 (таблица 3.1), r0
= 0,129 Ом/км, x0
= 0,071 Ом/км [2]:
Согласно (3.4) выбранный кабель удовлетворяет
условию потери напряжения: 
здесь потери напряжения во вторичной обмотке трансформатора ΔUт равны нулю, т.к. линия подключена непосредственно к шинам питающего распределительного устройства. В случае если потери напряжения превышают допустимые, необходимо выбрать ближайшее большее сечение из стандартного ряда и повторно выполнить проверку по потере напряжения.
Окончательно выбранные сечения кабельных линий,
удельные активные и индуктивные сопротивления этих линий, а также потери
напряжения заносятся в графы 11-15 таблицы 3.3 Для остальных линий выбор
сечений производится аналогичным образом. Результаты расчета сведены в таблицу
3.3. Для линий напряжением 0,4 кВ сечения силовых кабелей выбираются в целом
аналогично расчету, приведенному в п/п 3.3.1, за исключением того, что для
линий напряжением ниже 1 кВ выбор сечения по экономической плотности тока не
производится[6]. Результаты сводятся в таблицу 3.3.
Таблица 3.3 - Выбор кабелей питающих и распределительных линий 6 и 0,4 кВ
|
Обозначение линии |
Марка кабеля |
Способ прокладки |
Длина линии l, м |
Максимальный рабочий ток Iр, А |
Поправочный коэффициент Kт |
Поправочный коэффициент Kп |
Сечение по экономической плотности тока Sэ, мм2 |
Сечение по допустимому нагреву Sн, мм2 |
Длительно допустимый ток Iд, А |
Окончательно выбранное сечениеS, мм2 |
Удельное активное сопротивление r0, мОм/м |
Удельное индуктивное сопротивление x0, мОм/м |
Потери напряжения в линии DUл, % |
Суммарные потери напряжения DUΣ, % |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
I |
ААШв |
в земле |
1000 |
286,69 |
1,00 |
1,00 |
240 |
120 |
300 |
240 |
0,129 |
0,071 |
1,21 |
1,21 |
|
II |
ААШв |
в земле |
100 |
286,69 |
1,00 |
1,00 |
240 |
120 |
300 |
240 |
0,129 |
0,071 |
0,12 |
0,12 |
|
III |
ААШв |
в земле |
800 |
125,09 |
1,00 |
1,00 |
120 |
50 |
155 |
120 |
0,258 |
0,076 |
0,75 |
1,96 |
|
Т1-1 |
ААБвГ |
по воздуху |
6 |
14,46 |
1,00 |
1,00 |
16 |
10 |
42 |
16 |
1,94 |
0,102 |
0,00 |
1,21 |
|
Т2-1 |
ААБвГ |
по воздуху |
4 |
14,46 |
1,00 |
1,00 |
16 |
10 |
42 |
16 |
0,102 |
0,00 |
1,21 |
|
|
1-1 |
ААБвГ |
по воздуху |
17 |
48,11 |
1,00 |
1,00 |
50 |
16 |
50 |
50 |
0,62 |
0,083 |
0,01 |
1,22 |
|
2-1 |
ААБвГ |
по воздуху |
13,5 |
48,11 |
1,00 |
1,00 |
50 |
16 |
50 |
50 |
0,62 |
0,083 |
0,01 |
1,22 |
|
3-1 |
ААБвГ |
по воздуху |
20 |
48,11 |
1,00 |
1,00 |
50 |
16 |
50 |
50 |
0,62 |
0,083 |
0,02 |
1,23 |
|
4-1 |
ААБвГ |
по воздуху |
22 |
48,11 |
1,00 |
1,00 |
50 |
16 |
50 |
50 |
0,62 |
0,083 |
0,02 |
1,23 |
|
Т1-2 |
АВРБГ |
по воздуху |
14,5 |
216,84 |
1,00 |
1,00 |
- |
120 |
236 |
120 |
0,258 |
0,0602 |
0,35 |
3,4 |
|
Т2-2 |
АВРБГ |
по воздуху |
15,5 |
216,84 |
1,00 |
1,00 |
- |
120 |
236 |
120 |
0,258 |
0,0602 |
0,37 |
3,42 |
|
5 |
АВРБГ |
по воздуху |
37,5 |
32,13 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
10 |
3,1 |
0,073 |
0,87 |
4,29 |
|
5-5 |
КГ |
по воздуху |
14 |
4,7 |
1,00 |
1,00 |
- |
1,5 |
21 |
1,5 |
12,26 |
0,101 |
0,19 |
4,48 |
|
5-8 |
КГ |
по воздуху |
33 |
26,27 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
28 |
6 |
3,07 |
0,090 |
0,64 |
4,93 |
|
5-9 |
АВРБГ |
по воздуху |
19 |
6,35 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,37 |
4,66 |
|
5-10 |
АВРБГ |
по воздуху |
21 |
6,35 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,41 |
4,7 |
|
6 |
АВРБГ |
по воздуху |
30,5 |
25,98 |
1,00 |
1,00 |
- |
4 |
29 |
10 |
3,1 |
0,073 |
0,91 |
4,33 |
|
6-6 |
АВРБГ |
по воздуху |
14 |
5,41 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,37 |
4,7 |
|
6-7 |
АВРБГ |
по воздуху |
14,5 |
5,41 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,38 |
4,71 |
|
6-12 |
АВРБГ |
по воздуху |
16 |
5,41 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,42 |
4,75 |
|
6-15 |
АВРБГ |
по воздуху |
13,5 |
5,41 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,36 |
4,69 |
|
6-16 |
АВРБГ |
по воздуху |
18 |
5,41 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,48 |
4,81 |
|
6-17 |
АВРБГ |
по воздуху |
22 |
5,41 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,58 |
4,91 |
|
7 |
АВРБГ |
по воздуху |
28 |
49,46 |
1,00 |
1,00 |
- |
10 |
50 |
25 |
1,24 |
0,0662 |
0,78 |
4,2 |
|
7-14 |
АВРБГ |
по воздуху |
15 |
35,35 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
10 |
3,1 |
0,073 |
0,77 |
4,97 |
|
7-13 |
АВРБГ |
по воздуху |
18 |
26,51 |
1,00 |
1,00 |
- |
4 |
29 |
10 |
3,1 |
0,073 |
0,66 |
4,86 |
|
8-11 |
АВРБГ |
по воздуху |
10 |
5,41 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,26 |
3,68 |
|
9 |
АВРБГ |
по воздуху |
40,5 |
29,53 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
16 |
1,94 |
0,0675 |
0,87 |
4,29 |
|
9-19 |
АВРБГ |
3 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,22 |
4,51 |
|
|
9-20 |
АВРБГ |
по воздуху |
8 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,6 |
4,89 |
|
10 |
АВРБГ |
по воздуху |
33 |
29,53 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
16 |
1,94 |
0,0675 |
0,71 |
4,13 |
|
10-22 |
АВРБГ |
по воздуху |
3,5 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,26 |
4,39 |
|
10-23 |
АВРБГ |
по воздуху |
9 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,67 |
4,8 |
|
11 |
АВРБГ |
по воздуху |
29 |
29,53 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
16 |
1,94 |
0,0675 |
0,62 |
4,04 |
|
11-25 |
АВРБГ |
по воздуху |
3 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,22 |
4,26 |
|
11-26 |
АВРБГ |
по воздуху |
8 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,6 |
4,86 |
|
12 |
АВРБГ |
по воздуху |
35 |
29,53 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
16 |
1,94 |
0,0675 |
0,75 |
4,17 |
|
12-28 |
АВРБГ |
по воздуху |
3 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,22 |
4,39 |
|
12-29 |
АВРБГ |
по воздуху |
8 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,6 |
4,77 |
|
13 |
АВРБГ |
по воздуху |
44 |
29,5 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
16 |
1,94 |
0,0675 |
0,94 |
4,36 |
|
13-21 |
АВРБГ |
по воздуху |
5 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,37 |
4,73 |
|
13-24 |
АВРБГ |
по воздуху |
2 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,15 |
4,51 |
|
13-27 |
АВРБГ |
по воздуху |
6 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
2,5 |
13,3 |
0,099 |
0,45 |
4,81 |
|
14 |
АВРБГ |
по воздуху |
43 |
29,53 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
16 |
1,94 |
0,0675 |
0,92 |
4,34 |
|
14-18 |
АВРБГ |
по воздуху |
9 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
4 |
7,74 |
0,095 |
0,39 |
4,73 |
|
14-30 |
АВРБГ |
по воздуху |
14 |
15,33 |
1,00 |
1,00 |
- |
2,5 |
21 |
4 |
7,74 |
0,095 |
0,61 |
4,95 |
|
15 |
АВРБГ |
по воздуху |
29 |
58,46 |
1,00 |
1,00 |
- |
16 |
67 |
35 |
0,89 |
0,0637 |
0,85 |
4,27 |
|
15-31 |
АВРБГ |
по воздуху |
9,5 |
39,69 |
1,00 |
1,00 |
- |
10 |
50 |
10 |
3,1 |
0,073 |
0,43 |
4,7 |
|
15-32 |
АВРБГ |
по воздуху |
9 |
33,38 |
1,00 |
1,00 |
- |
6 |
37 |
6 |
5,17 |
0,090 |
0,57 |
4,84 |