Материал: 2465

для h1, в которой 1=0,02 – 0,067 кВт/(м2 °С), lст =0,005–0,006 м, ст= = 0,046 кВт/(м °С), 2 = 0,097 кВт/(м2 °С).

Диаметр жаровой трубы Dж.т принимают равным 0,5 – 0,6 м.

3.5. Определение расхода теплоносителя

При паровом нагреве необходимое количество пара, кг/ч, [1, 2]

где I1 – энтальпия 1 кг пара при рабочем давлении 0,8 – 1,2 МПа, кДж/кг, принимается по данным таблиц состояния пара или диаграмм;

температура масла на входе в змеевики битумохранилища, tм.в= = 250 270 С; tм.н – температураб масла на выходе из змеевиков битумохранилища, tм.н =160 – 180 °С.

Пм с запасом 10 – 20 %. По подаче насоса определяют проходные

Подачу масляногоинасоса под ирают по часовому расходу масла

нагрева его до рабочей температуры t4=160 – 180 °С. Полезная теплота (кДж/ч) в битумонагревателе, работающем при атмосферном давлении, [1, 2]

где r – удельная теплота парообразования, r = 2269 кДж/кг.

В битумонагревателе закрытого типа при нагреве битума паробитумная смесь нагревается до рабочей температуры 160 °С, а давление в системе возрастает до 0,05 – 0,6 МПа. Количество полезной теплоты в закрытом битумонагревателе

Qн.з=QI + QІІ+QІІІ=П ω r +Пcб(t4 – t3)+Пcп(t4 – t3)w, (3.37)

где сп – удельная теплоемкость пара, сп=1,926 кДж/(кг °С).

56

С учетом потерь теплоты стенками битумонагревателя общий расход теплоты при предварительных расчетах

где Qнаг – полезная теплота нагревателя (закрытого или открытого типа), кДж/ч.

3.6. Тепловой расчет топок

Тепловой расчет топок сушильных барабанов асфальтосмесителей, автогудронаторов, топок битумохранилищ и битумонагревательных котлов включает в себя определение поперечного сечения топки из условия пропуска с необходимой скоростью воздуха, нужного на горение топлива; объема топочного пространства по удельному тепловому напряжению топочного пространства; объема топки и ее длины по объему топочного пространства, а также потерь

Vв mдв mт / в ( mдв – действ тельный массовый расход воздуха на

при отсутствии устройств для принудительного смешивания воздуха с распыленным факелом топлива происходит со скоростью 2–3 м/с. При воздушном распыливании и интенсификации смешивания воздуха с распыленным факелом топлива скорость воздуха принимают до 5 м/с.

Объем, м3, топочного пространства или объем зоны горения топлива [2]

где qт.п – удельное тепловое напряжение топочного пространства, кДж/(м3·ч).

57

Удельное тепловое напряжение топочного пространства зависит от типов топок: для топок автогудронатора qт.п= (3 – 5) кДж/(м3·ч); для топок битумонагревательных котлов и битумохранилищ qт.п= (5–10)106 кДж/(м3·ч); для топок сушильных барабанов асфальтосмесительных установок qт.п= (20 – 60) 106 кДж/(м3 ч).

Для автогудронаторов, битумохранилищ и битумонагревательных котлов объем топок равен объему топочного пространства. Для топок сушильных барабанов характерны высокая интенсивность процесса горения и дожигание топлива непосредственно в сушильном барабане. Объем топки, м3,

Sт – площадь поверхности кожуха топки; tкож – температура кожуха. Коэффициент теплопередачи [2]

слоя, м; lсл= 0,12 м; сл – коэффициент теплопроводности огнеупорного слоя, сл= 0,001– 0,0014 кВт/(м °С); lасб – толщина асбестового слоя, м, lасб= 0,003 м; асб – коэффициент теплопроводности

теплопроводности стального кожуха, кож= 0,046– 0,058 кВт/(м2 °С);к – коэффициент теплоотдачи от металлического кожуха воздуху

потока воздуха 0,1 м/с; л – коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием, кВт/(м2 °С).

58

где с1 – коэффициент теплоотдачи, с1 = 0,0046 кВт/(м2 °С); tкож – температура поверхности кожуха топки, tкож=400–600 °С; tв – температура воздуха, tв= 20 °С.

Площадь, м2, поверхности кожуха топки

где Dкож – диаметр кожуха топки, м, Dкож = Dт+2lсл .

3.7. Тепловой расчет битумопроводов

Тепловой расчет битумопроводов включает в себя расчет потерь теплоты в битумопроводе. Это необходимо для определения общего расхода теплоты и выбора теплогенератора (парового котла,

теплопередачи определяют аналогичноДрассмотренному ранее. Изменения температуры слоев перегородки в этом случае имеют

автогудронатора ее поверхностьбАпринимают за плоскую, поскольку площади поверхности ц стерны и кожуха мало различаются. Однако при увеличении кр в зны теплопередающей поверхности разница

линейных характер. При расчете потерь теплоты стенками цистерны

по толщине стенки имеет криволинейный характер. При малой

количество теплоты, кДж, теряемое через слой теплоизоляции битумопровода, [1, 2]

где L – длина битумопровода, м; t2 – температура стенки обогревающей рубашки, °С; t1 – температура кожуха, °С; из – коэффициент теплопроводности, кВт/(м·°С); R – наружный радиус теплоизоляции, м; r – внутренний радиус теплоизоляции, м.

59