Материал: 2228
Для крышки Qакккр 7,2 0,063 24,57(50 20) |
1,5 |
7308. |
|
0,0010 3,14 |
|||
|
|
Таким образом,
QII акк Qаккст Qаккпол Qакккр 308784 108140 7308 424232.
7. Потери тепла в окружающую среду через ограждения камеры к концу периода подогрева вычисляем по формуле
Qо.с 3,6 I (tI II tI ) Fiki .
А. Для определения потерь тепла через наземную часть стен камеры подсчитываем их площадь и коэффициент теплопередачи:
F Fн Fв |
2Bк(Hк hк ) 2LкHк 2 3,9(3,7 3,1) |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
2 6,3 3,7 4,68 46,62 |
м2; |
|
||||||||||||||||||||||
kназ |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
kн kв |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||
|
1 |
|
i |
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
0,4 |
|
1 |
|
|||||||||
|
|
|
1 |
i |
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
1,56 5 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2,08 2,84 Вт/м2 С. |
|
||||||||||
|
|
1 |
|
0,2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
1,56 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Тогда QIIназ 3,6 1,5(50 20)(2,08 4,68 2,84 46,62) 23026.
Для определения потерь тепла через крышку камеры подсчитываем её площадь и коэффициент теплопередачи:
F BкLк 3,9 6,3 24,57 м2;
k |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
0,55 |
Вт/м2 С. |
|
i |
|
1 |
|
|
1 |
|
0,16 |
|
1 |
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
i |
2 |
|
0,063 |
|
|
|||||||||
|
1 |
|
30 |
5 |
|
|
|
||||||||||
Потери тепла через крышку
QIIкр 3,6 1,5(50 20)24,57 0,55 2189.
Б. Для определения потерь тепла через подземную часть стен камеры подсчитываем их площадь и коэффициент теплопередачи:
F 2Bкhк 2LкHк LкBк
2 3,9 3,1 2 6,3 3,7 6,3 3,9 75,87 м2;
40
kпод 0,5kназ 1,04 Вт/м2 С.
Потери тепла через подземную часть
QIIпод 3,6 1,5(50 20)75,87 1 12291.
Тогда Qо.с QIIназ +QIIкр+QIIпод=23026+2189+12291=37506. 8. Тепло, уносимое конденсатом пара,
QIIкон iкондGIIконд iконд(GIп Gсв Gпр),
где iконд= 419 кДж/кг; расход пара на пропуски в атмосферу Gпр= 0,1GIп . Масса пара, занимающая свободный объем камеры,
Gсв п(Vк Vф Vэл) 0,8264(90,9 61,9 1,8) 22,5 кг.
Следовательно, QIIкон 419(GIп 22,5 0,1GIп) 377GI п 9428.
9. Тепло паровоздушной смеси, выбивающейся через неплотности,
10 % от Qрасх :
8
QIIвыб 0,1 Qрасх 0,1(1343907 808548 380680 33488
1
717600 424232 37506 9428 377GIп) 373653,3 37,7GIп.
Суммарный расход тепла в период подогрева
9
Qрасх QIIс Qисп QIIв QIIа QIIф QIIакк Qо.с QIIкон QIIвыб
1
1343907 808548 380680 33488 717600 424232
37506 9428 377GIп 349806 38GIп 4086339 414GIп.
Тепловой баланс камеры в период подогрева
6 9
Qприх Qрасх , т. е. iпGIп 1077711 4086339 415GIп.
1 1
При энтальпии паровоздушной смеси iпв = 990 кДж/кг,
GIп 4086339 1077711 5230 кг/период. 990 415
41
Период изотермической выдержки
III. Приход тепла:
1. Тепло экзотермии цемента
QIIэ 0,0023Qэ28(В/Ц)0,44tII IIGц
0,0023 500 0,79 80 4 3406 990192.
2.Тепло сухой части бетона QIIc = 1343907.
3.Тепло, аккумулированное ограждениями, QIIакк 424232.
4.Тепло пара, поступающего в камеру, QIп iпGIIп . Суммарный приход тепла в период изотермического прогрева
4
Qприх QIIэ QIIс QIIакк QIIп
1
990192 1343907 424232 QIIп 2758331 QIIп .
IV. Расход тепла:
1. Тепло на подогрев изделий
QIIIc = (Gц + Gз)cctII = (3406 + 25896)0,84∙80 = 1969094. 2. Тепло, аккумулированное ограждениями,
Qакк 7,2 iFi(tII tI ) |
II |
, при соответствующих λ |
i |
и а . |
|||||||||||||
|
|||||||||||||||||
|
|
|
ai |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для стен |
Qаккст |
7,2 1,56 75,48(80 20) |
|
|
4 |
|
1046555. |
||||||||||
0,0028 3,14 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для пола |
Qаккпол 7,2 1,45 24,57(80 20) |
|
|
4 |
|
|
|
|
353183. |
||||||||
|
|
0,0026 3,14 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для крышки |
Qакккр |
7,2 0,063 24,57(80 20) |
4 |
|
|
|
|
|
|
23867. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0010 3,14 |
|||||||
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
QIIIакк Qаккст Qаккпол Qакккр 1046555 353183 23867 1423605.
3.Тепло, потерянное в окружающую среду через ограждения:
потери тепла через наземную часть стен
QIIIназ 3,6 4(80 20)(2,08 4,68 2,84 46,62) 122805;
42
|
потери тепла через крышку |
|
QIIIкр 3,6 4(80 20)24,57 0,55 11676 ; |
|
потери тепла через подземную часть стен |
|
QIIIпод 3,6 4(80 20)75,87 1 65552. |
Тогда |
QIIIо.с QIIIназ +QIIIкр+QIIIпод = |
|
=122805 + 11676 + 65552 = 200033. |
4. Потери тепла с конденсатом
QIIIкон iкондGIIIконд iконд(GIIп 0,1GIIп Gсв)
419(0,9GIIп 22,5) 377GIIп 9428.
5.Тепло, выбивающееся через неплотности,
4
QIIIвыб 0,1 Qрасх 0,1(1969094 1423605
1
200033 9428 377GIIп) 358330 37,7GIIп .
Суммарный расход тепла в период изотермического прогрева
5
Qрасх QIIIс QIIIакк QIIIо.с QIIIкон QIIIвыб
1
1969094 1423605 200033 9428 377GIIп
358330 37,7GIIп 3941630 415GIIп .
Тепловой баланс камеры в период изотермического прогрева
2758331 990GIIп 3941630 415GIIп .
Тогда расход насыщенного пара в период изотермического прогрева равен
GIIп 3941630 2758331 2058 кг/период. 990 415
Удельный расход пара при нормальных физических условиях на тепловую обработку 1 м3 бетона составляет
qп |
(GIп GIIп)iп |
|
(5230 2058)990 |
206,17кг/м3. |
Vбiп |
|
|||
|
|
13 2692 |
||
43
2.4. Камера вертикального типа
Вертикальные камеры непрерывного действия предложены профессором А.А Семёновым, с целью более рационального использования теплоты и уменьшения площади цеха. В них используется естественное расслоение пара и воздуха по высоте.
Верхняя зона, где устойчиво удерживается пар, предназначена для изотермической выдержки, нижние зоны с паровоздушной средой используются: подъёмная – в качестве зоны подогрева, опускная – как зона охлаждения.
Для резкого отделения паровой зоны от паровоздушной на их границе запроектировано трубчатое кольцо с холодной проточной водой, на котором должен конденсироваться избыточный пар.
Вертикальная камера оснащена системой автоматического регулирования.
Принцип работы камеры (рис. 2.4) заключается в следующем. Изделие в форме 1 по приводному рольгангу 2 проходит до положения 3, показанного пунктиром, в камеру 4, состоящую из железобетонного ограждения 5, покрытого теплоизоляционным слоем 6. Сверху бетонную коробку 5 покрывают герметичной стальной крышкой 7. В положении 3 изделие останавливается концевым выключателем. Этот же концевой выключатель включает в работу загрузочные гидродомкраты 14. Они поднимают изделие из положения 3, при этом форма с изделием утапливает защелки 13, а штабель оказывается выше защелок. При этом защелки 13 вновь занимают положение, показанное на рис. 2.4. После выхода защелок гидродомкраты начинают опускаться вниз, проходят между защелками, оставляя штабель изделия на защелках. Сами гидродомкраты уходят в крайнее положение и выключаются, включая другим концевым выключателем передаточную тележку 8, расположенную в верхней части камеры. Передаточная тележка возвращается в исходное положение, где и выключается. Одновременно с выключением тележки включаются разгрузочные гидродомкраты 11. Гидродомкраты идут в верхнее положение, при этом поднимают штабель над защелками 13, находящимися на выгрузочной стороне; они освобождаются и под действием привода убираются, отводятся в сторону, после чего гидродомкраты 11 начинают опускаться, пока нижняя форма, находящаяся в штабеле, полностью не пройдет вниз и станет ниже защелок. В этот момент гидродомкраты 11 останавливаются. Защелки 13 встают на свое место, попадают в пазы 10 между формой и всем остальным штабелем, отсекая его от нижней формы, после чего гидродомкраты с одним изделием начинают опускаться дальше, а остальной штабель остается на защелках.
44