Материал: 1799
48
Расчетная площадь поперечного сечения (см2) при числе |
|
|
Выпускаемые |
|
Сортамент |
|||||||||||||
|
|
|
|
стержней |
|
|
|
Масса |
|
диаметры для |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
сталейНоминалклассовьный |
|
проволоки |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 пог.м, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаметр |
, мм |
|
Вр-I |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(кг) |
|
|
|
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
A-I |
A-II |
A-III |
|
В500 |
||||
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А240 |
А300 |
А400 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,071 |
0,14 |
0,21 |
0,28 |
|
0,35 |
0,42 |
0,49 |
0,57 |
0,64 |
0,055 |
– |
– |
3 |
– |
+ |
|||
0,126 |
0,25 |
0,38 |
0,50 |
|
0,63 |
0,76 |
0,88 |
1,01 |
1,13 |
0,099 |
– |
– |
4 |
– |
+ |
|||
0,196 |
0,39 |
0,59 |
0,78 |
|
0,98 |
1,18 |
1,37 |
1,57 |
1,76 |
0,154 |
– |
– |
5 |
– |
+ |
|||
0,283 |
0,57 |
0,85 |
1,13 |
|
1,42 |
1,70 |
1,98 |
2,26 |
2,55 |
0,222 |
+ |
|
– |
6 |
+ |
|
– |
|
0,503 |
1,01 |
1,51 |
2,01 |
|
2,52 |
3,02 |
3,52 |
4,02 |
4,53 |
0,395 |
+ |
|
– |
8 |
+ |
|
– |
|
0,785 |
1,57 |
2,36 |
3,14 |
|
3,93 |
4,71 |
5,50 |
6,28 |
7,07 |
0,617 |
+ |
|
+ 10 |
+ |
|
– |
||
1,131 |
2,26 |
3,39 |
4,52 |
|
5,66 |
6,79 |
7,92 |
9,05 |
10,18 |
0,888 |
+ |
|
+ 12 |
+ |
|
– |
||
1,539 |
3,08 |
4,62 |
6,16 |
|
7,70 |
9,23 |
10,77 |
12,31 |
13,85 |
1,208 |
+ |
|
+ 14 |
+ |
|
– |
||
2,011 |
4,02 |
6,03 |
8,04 |
|
10,06 |
12,07 |
14,08 |
16,09 |
18,10 |
1,578 |
+ |
|
+ 16 |
+ |
|
– |
||
2,545 |
5,09 |
7,64 |
10,18 |
12,73 |
15,27 |
17,82 |
20,36 |
22,91 |
1,998 |
+ |
|
+ 18 |
+ |
|
– |
|||
3,142 |
6,28 |
9,43 |
12,57 |
15,71 |
18,85 |
21,99 |
25,14 |
28,28 |
2,466 |
+ |
|
+ 20 |
+ |
|
– |
|||
3,801 |
7,60 |
11,40 |
15,20 |
19,01 |
22,81 |
26,61 |
30,41 |
34,21 |
2,982 |
+ |
|
+ 22 |
+ |
|
– |
|||
4,909 |
9,82 |
14,73 |
19,64 |
24,55 |
29,45 |
34,36 |
39,27 |
44,18 |
3,85 |
+ |
|
+ 25 |
+ |
|
– |
|||
6,158 |
12,32 |
18,47 |
24,63 |
30,79 |
36,95 |
43,11 |
49,26 |
55,42 |
4,83 |
+ |
|
+ 28 |
+ |
|
– |
|||
8,042 |
16,08 |
24,13 |
32,17 |
40,21 |
48,25 |
56,29 |
64,34 |
72,38 |
6,31 |
+ |
|
+ 32 |
+ |
|
– |
|||
10,179 |
20,36 |
30,54 |
40,72 |
50,90 |
61,07 |
71,25 |
81,43 |
91,61 |
7,99 |
+ |
|
+ 36 |
+ |
|
– |
|||
12,566 |
25,13 |
37,70 |
50,26 |
62,83 |
75,40 |
87,96 |
100,53 |
113,09 |
9,87 |
+ |
|
+ 40 |
+ |
|
– |
|||
При соблюдении условия (32) нейтральная ось – в полке, высота сжатой зоны (см) вычисляется по формуле
|
R |
s |
АФ |
I |
|
|
S |
||
x |
|
|
hf . |
|
R |
bI |
|||
|
|
b |
f |
|
Несущая способность сечения (Н∙см)
|
|
|
|
MИ Rb |
bfI |
|
x h0 0,5 x 100. |
||||||||
|
При несоблюдении условия (32) нейтральная ось проходит в |
||||||||||||||
ребре. Тогда высота сжатой зоны (см) вычисляется по формуле |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
R |
s |
АФ |
R |
b |
bI |
b hI |
|
|||
|
|
|
|
x |
|
|
S |
|
f |
|
f |
hfI . |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Rb b |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Если x / h0 > ξR, то x = ξR ∙ h0 и несущая способность сечения |
||||||||||||||
(Н∙см) |
R |
bI |
b hI |
h 0,5 hI R |
b x h |
0,5 x 100. |
|||||||||
M |
И |
||||||||||||||
|
b |
f |
f |
|
|
0 |
|
|
f |
b |
0 |
|
|||
|
|
Несущая |
способность |
сечения |
считается |
достаточной, если |
|||||||||
М ≤ Ми. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Это условие должно обязательно выполняться, если правильно |
||||||||||||||
проведены расчеты по определению требуемого количества растянутой арматуры.
3.4.3. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечных сил
Необходимость расчета определяется условием [2, п. 3.32]:
Q b3 Rbt b h0 100. |
(33) |
Для тяжелого бетона φb3 = 0,6 . Правая часть неравенства (33) минимальная несущая способность бетонного сечения на восприятие поперечной силы. При выполнении условия (33) поперечная арматура устанавливается без расчета в соответствии с конструктивными требованиями, приведенными на рис. 25. Диаметр поперечных стержней принимается:
–для пустотных панелей 3...5 мм класса Вр-1;
–для ребристых панелей из условия свариваемости их с продольной арматурой (табл.9).
49
Таблица 9
Соотношения диаметров свариваемых стержней при контактной точечной сварке
Диаметры стержней |
3-12 |
14; 16 |
18; 20 |
22 |
25-32 |
36; 40 |
|
одного направления, мм |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименьшие |
|
|
|
|
|
|
|
допустимые диаметры |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
|
стержней другого |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
направления, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При невыполнении условия (33) поперечная арматура определяется расчетом. Для этого предварительно назначается диаметр dw и шаг поперечных стержней s из конструктивных условий (см. выше).
Для поперечных стержней, устанавливаемых по расчету, должно выполняться условие:
qsw |
R |
A |
100 |
b3 1 f Rbt |
b 100 |
|
||
sw |
sw |
|
|
|
|
, |
(34) |
|
|
s |
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
где qsw – погонное усилие в поперечных стержнях в пределах наклонного сечения, Н/см; Asw = Asw1 ∙n площадь сечения поперечной арматуры, см2; Asw1 площадь сечения одного стержня поперечной арматуры; n – число хомутов в поперечном сечении; зависит от количества каркасов в панели. В многопустотных панелях каркасы ставятся через одно или в каждом ребре; в ребристой панелив каждом продольном ребре;
f |
0,75 |
bfI |
b hfI |
|
|
|
– коэффициент, учитывающий влияние |
||
|
|
|||
|
|
|
b h0 |
|
сжатых полок в тавровых сечениях, принимаемый не более 0,5.
Только в этой формуле для ребристых панелей bIf b 3 hIf . При невыполнении условия (34) необходимо увеличить класс
или диаметр арматуры хомутов, уменьшить их шаг.
Длина проекции опасного наклонного сечения (см) на продольную ось элемента (рис. 26)
|
|
b2 |
1 |
f |
R |
b h2 |
100 |
|
||
c |
|
|
bt |
0 |
|
, |
||||
0 |
|
|
|
|
|
qsw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
принимается: с0 ≥ h0 и с0 ≤ 2h0.
|
|
|
|
Пустотные плиты, |
150 ≤ h ≤ 300 |
||||
S1 |
|
|
S1 |
S1 |
|
|
S1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s1 |
≤ |
1 |
∙h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s1 ≤ 150 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lоп |
Монтажная арматура |
lоп |
lоп ≥ |
1 |
∙l0 |
|
l0 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
Ребристые плиты, |
300 ≤ h ≤ 450 |
||||||||||
Монтажная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
арматура |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
S1 |
|
|
S1 |
|
|
S2 |
S2 |
|
|
S1 |
|
|
S1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h
lоп |
Рабочая арматура |
lоп |
|
l0 |
|
s1 ≤ 1 ∙h
2
s1 ≤ 150
s2 ≤ 3 ∙h
4
s2 ≤ 500
lоп ≥1 ∙l0
4
|
|
|
|
|
|
|
|
h > 450 |
|
|
|
|
||
Монтажная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
арматура |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
S1 |
|
|
S1 |
|
S2 S2 |
S1 |
|
|
S1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h
lоп |
Рабочая арматура |
lоп |
|
l0 |
|
s1 ≤ 1 ∙h
3
s1 ≤ 300
s2 ≤ 3 ∙h
4
s2 ≤ 500
lоп ≥1 ∙l0
4
Рис. 25. Конструктивные требования к расположению поперечных стержней в ребрах панелей и в балках
Поперечное усилие (Н), воспринимаемое бетоном,
Qb b2 Rbt b h02 100, c
51
где c = c0, округленному до целого числа шагов хомутов (в большую сторону); φb2 = 2 для тяжелого бетона.
Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами, пересеченными наклонной трещиной, определяется по формуле
Qsw qsw c0 .
Проверка прочности наклонного сечения производится из условия
Q Qb Qsw . |
(35) |
Если условие прочности (35) не соблюдается, необходимо изменить диаметр, класс арматуры или шаг хомутов.
Рис. 26. К расчету прочности наклонного сечения
Проверка прочности наклонной полосы между трещинами на действие сжимающих напряжений производится из условия:
|
Q 0,3 W1 b1 Rb b h0 |
100, |
|
|
(36) |
||||
где φW1 |
= 1 + 5α ∙ μw , но не более 1,3, |
|
Esw |
, |
w |
|
Asw |
; |
|
b s |
|||||||||
|
|||||||||
|
|
|
Eb |
|
|
|
|||
b1 1 0,01 Rb .
При несоблюдении условия (36) необходимо увеличить высоту панели или принимать бетон более высокого класса.
3.4.4. Расчет полки ребристой панели
Полка панели считается защемленной в продольных ребрах и свободно опертой на поперечные торцевые ребра. Поскольку отно-
52