Материал: 1799

ПРОГРАММА RNS

Рис.П.3.2. Исходные данные

Примечание. Число строчек последней таблицы исходных данных равно N.

переменных или постоянных поперечного (по геометрическим размерам) сеченияиармированияподлине элемента. Рассматриваются прямоугольные, тавровыесполкой вверху или внизу и двутавровые поперечные сечения с верхней (двух видов) ненапрягаемой, нижней ненапрягаемой (двух видов) и напрягаемой (одного вида) арматурой (рис. П.3.3). Рассчитываются как напрягаемые, так и ненапрягаемые конструкции. Программа составлена на

203

основе СНиП2.03-01-84 [2] и пособий по проектированию предварительнонапряженных и ненапряженных конструкций. Размерности исходных данных, параметров эмпирических формул и результатов счета применены в следующих единицах физических величин: силы–в кгс, моменты сил–в кгс∙см, напряжения–в кгс/см2, геометрических параметров–в см.

Прогиб конструкции определяется как по кривизне в среднем сечении (с учётом участков без трещин), так и по кривизнам в нескольких сечениях по длине элемента.

Предполагается симметрия относительно среднего сечения как эпюры изгибающих моментов, так и характеристик нормальных сечений.

Потери предварительного напряжения от ползучести бетона в программе RDT определяются, как для бетона, подвергнутого тепловой обработке. Предусмотрено натяжение арматуры только на упоры.

Кроме получения прогибов и ширины раскрытия трещин, при проектировании железобетонных конструкций с помощью

трещиностойкости.

Данная инструкция предназначена для подготовки исходных данных к расчету на ЭВМ.

204

Рис. П.3.3.Исходные данные

Программа RDT

Рис.П.3.4. Исходные данные

205

К–коэффициент,используемыйприопределениипотерьнапряженияот быстронатекающей ползучести бетона [2, табл. 5]; для лёгкого бетона при Rbp≤140кгс/см2равен1,5,востальныхслучаях–1,0;

К1–коэффициент,используемыйприопределениипотерьнапряженийот ползучести бетона [2, п.9, табл.5]; например, для тяжёлого бетона К1 = 1, для мелкозернистогогруппыБ К1=1,5ит.д.;

α,β–коэффициенты,используемыеприопределениипотерьнапряжений от быстронатекающейползучести[2,п.6,табл.5]α= 0,25 +0,025Rbp∙0,7786

0,0981≤0,8;

β=5,25–0,185Rbp∙0,7786∙0,0981,неболее2,5инеменее1,1,

гдеRbp–вкгс/см2(см.выше);

Кδ – коэффициент, на который умножается значение δ в [2, п.4.6]; равен единицеили0,85(см.последнийабзацп.4.6);

φb1–[2,п.4.25];

β1–принимаетсяравнымβпо[2,п.4.28];

ψb–см.[2,п.4.27]; η–см.[2,п.4.14];

ВБ – признак вида бетона при учёте работы растянутого бетона над трещиной при определении кривизны (последний абзац [2, п. 4.27]); принимаетсяравнымединицепритяжёломбетоне;востальныхслучаяхравен нулю;

ВБ1 –признаквидабетонапоучётутребований[2,п.4.14],дляэлементов из лёгкого и поризованного бетона классов В7,5 (М100) и ниже ВБ1 = 1, в остальныхслучаяхВБ1=0;

l–величинарасчётногопролёта всм;

n–числосечений,вкоторыхопределяютсякривизны,отопорного(i=1) до среднего (i = n); при определении прогиба по кривизне только в среднем сеченииn=1,востальныхслучаяхn≥4,шагсеченийпостоянный;

ДОП – признак счёта; для ненапряженных элементов ДОП = 1; востальныхслучаяхДОП=0;

КОН – признак счёта; при необходимости определения контрольных испытательныхпараметровКОН=1;востальныхслучаяхКОН=0;

Т8 –приКОН=1возрастбетона(всут)железобетонныхпредварительно- напряжённых конструкций на момент испытаний, необходимый для учёта усадкибетона;

Т8=0:

–дляненапряжённыхконструкций;

–для необходимости получения контрольных характеристик предварительно-напряжённыхконструкцийнавозрастбетона14,28и100сут;

207