Материал: Проект технологического производства двутавровой балки 35Ш3
-
уширение в предыдущем калибре, мм;
з=0,01
*В+(n-1), (71)
где
n- порядковый номер калибра, в котором определяется
3=0,01*400.8+(3-1)=6
(мм)
В4=394,8-6=388,8(мм)
Высота
открытого фланца
=213,4
где Dш -катающий диаметр у шейки в предыдущем калибре, определяется
с учётом допускаемой переточки валков.
Высота
закрытого фланца:
(72)
Коэффициент высотной деформации в закрытом фланцевом фланце предыдущего калибра
(73)
Коэффициент
боковой деформации в закрытом фланце предыдущего калибра
(74)
Аналогично
определяем коэффициенты высотной и боковой деформации в открытом фланце
предыдущего калибра.
(75)
(76)
Толщина
фланцев у основаниия'=
*1,12=159,94 (мм)' =172,8* 1,74=300,67(мм)
Толщина
фланцев на конце:
(77)
(78)
Площадь калибра
'ш= F'ш +2*F'фо+2* F'фз (79)
'ш= d' *B (78)'ш=175,7*388,8=68312,16 (мм2)
(80)
(81)
'=68312,16+2*
+2*
=129892,6
(мм2)
Результаты сводятся в таблицу 6
Таблица 6 - Схема прокатки заготовки в обжимной клети
|
№ пр. |
Калибр |
СечениеHxB, мм |
Δh |
Δb, мм |
|
|
|
240x440 |
|
|
|
1 |
O |
310x270 |
130 |
0 |
|
2 |
O2 |
180x295 |
130 |
4.1 |
|
3 |
I |
100 |
80 |
5.1 |
|
4 |
|
50x297 |
50 |
6 |
|
5 |
I I |
35х330 |
15 |
|
|
6 |
I II |
30x370 |
5 |
|
|
7 |
IV |
29x410 |
|
2.2 Проверочный расчет мощности двигателя обжимной клети «1300»
Расчет среднего удельного давления ведется по методу А.И. Целикова
Определяем массу металла
m=V*р, (82)
где р - плотность металла=0,630*7,3=4,9 (т)
Определяем объём металла после прокатки
V=b*h*l (83)
V=0,24*0,36*7,3=0,630 (м3)
Определяем длину металла в каждом пропуске
L1=1.26*7,3=9.198 (м)= 11,95 (м)=14,95 (м)=17,94 (м)= =21,5 (м)= =27,98(м)==30,21 (м)
Определяем среднюю скорость прокатки
(83)сР=24
(85)
к=Dn*0,9-Н
Dк1=1300*0,9-160=1010 (мм)к2=1300*0,9-120=1050 (мм)к3,4=1300*0,9-43=1127 (мм)к5,6,7=1300*0,9-23=1147 (мм)
Определяем
машинное время по пропускам
(86)
Определяем время пауз (цеховые данные) Без кантовки 1,5-2,5 с;
с кантовкой 2,5-3,5 с
tn1=2,5 с tn3=3 с
tn2=2,5 с tn4=3,5 с
Определяем контактную площадь в каждом пропуске
(87)
Определяем температуру металла по пропускам
(88)
(89)
(90)
где tn-начальная температура металла, °Сконечная температура металла, 0С
(91)
Определяем контактное давление в каждом пропуске по методу А.И. Целикова[4]
Коэффициент трения определяем по формуле Экелунда
fn=К*(1,05 - 0,0005*tn), (92)
где К - коэффициент зависящий от материала валков, для стальных валков К=1
Определяем
промежуточный коэффициент
(93)
Определяем относительное обжатие
Определяем значение Р/к и предел текучести по диаграмме А.И. Целикова[4]
К=
1,15 *
т (94)
К1=1,15*3,7=4,255
К2=1,15*3,75=4,31
К3=1,15*3,8=4,37
К4= 1,15*3,85=4,43
К5=1,15*3,9=4,49
К6=1,15*3,95=4,54
К7=1,15*4=4,6
Определяем
контактное давление в каждом пропуске
(95)
рср1=1,3*4,255=5,69(кгс/мм2)
рСР2=1,2*4,31=5,175кгс/мм2)
Рсрз=1,4*4,37=6,12(кгс/мм2)
Рср4=1,5*4,43=6,64(кгс/мм2)
РСР5=1,2*4,49=5,38(кгс/мм2)
РСР6=1,3*4,54=5,90(кгс/мм2)
РСР7=1,1*4,6=5,06(кгс/мм2)
Определяем усилие при прокатке
Р=рср*Fк (96)
Р1=5,53* 65336,75=37184,1 (кН)
Р2=3819,27(кН)
Р3=3838,48 (кН)
Р4=3305,27(кН)
Р5=1564,93(кН)
Р6=1106,77 (кН)
Р7=472,58 (кН)
Определяем момент прокатки в каждом пропуске
Мпр=2*Р*
*
(97)
где
у - коэффициент положения равнодействующей давления металла на валки, =0,5
МПР1=2*36014,1*0,5*
= 952,73(кH * м)
МПР2=997,77(кH * м)
Мпрз=814,98(кH * м)
МПР4=554,80(кH * м)
МПР5=145,15(кH * м)
МПР6=59,27(кH * м)
МПР7=11,31 (кH * м)
Определяем момент трения в каждом пропуске
Мтр=МтрI+МтрII (98)
Мтр=P*d*
(99)
где МтрI - момент, направленный на преодоление добавочных сил трения в подшипниках валков;- диаметр шейки валков,мм d= 750 мм.
-
коэффициент трения в подшипниках валков 0,03
МтрII - момент, направленный на преодоление добавочных сил