Материал: Проект дизельного двигателя для сельскохозяйственного трактора номинальной мощностью 70 кВт

Нижний картер непосредственно усилий от кривошипно-шатунного механизма не воспринимает, а закрывает его снизу и служит маслосборником. На плоскости разъема нижнего картера с верхним расположены отверстия под установочные штифты и под болты, крепящие нижний картер к верхнему. На дне нижнего картера имеются маслоотстойник, закрытый пеногасительной сеткой. Слив масла из полости картера носка дизеля в маслоотстойник осуществляется через отверстие в торцовой стенке нижнего картера. В отверстиях, соединяющих камеру сгорания с впускными и выпускными каналами расточены конусные гнезда, в которые запрессованы и завальцованы седла клапанов. В отверстия бобышек, влитых в стенки впускных и выпускных патрубков и расположенных соосно с седлами, запрессованы направляющие втулки клапанов.

В верхней части на внутренних поверхностях направляющих клапанов впуска проточены канавки и просверлены три радиальных отверстия для облегчения доступа масла к стержням клапанов. У направляющей клапана выпуска таких отверстий нет. По оси каждого цилиндра в головке расточены отверстия для установки форсунок. В нижней части каждого отверстия имеется уступ, на который укладывается уплотнительная прокладка форсунки. Каждая форсунка крепится на моноблоке при помощи накладного фланца двумя шпильками, ввернутыми в головку. В верхней части головки уложена трубка, в которую из каждой форсунки отводится избыточное топливо. Гильза цилиндра состоит из самой гильзы, изготовленной из специальной стали и рубашки, изготовленной из углеродистой стали и напрессованной на гильзу. Внутренняя поверхность гильзы для повышения износоустойчивости азотирована. На наружной поверхности гильзы нарезаны под углом 30° к оси гильзы тридцать винтовых канавок, по которым во время работы дизеля циркулирует вода. Канавки от коррозии оцинкованы. Сверху гильза заканчивается буртом, в который упирается торец рубашки. Рубашка гильзы представляет собой тонкостенный открытый цилиндр. В нижней части рубашки на наружной поверхности выполнена кольцевая проточка. Между гильзой и головкой установлен пакет деталей уплотнения, состоящий из пяти резиновых колец, четырех стальных колец, уложенных поочередно, одного упорного кольца и трапециевидного кольца.

Коленчатый вал.

Коленчатый вал изготовлен из высококачественной легированной стали и полностью азотирован. Щеки кривошипов круглой формы. Коренные и шатунные шейки коленчатого вала пустотелые. Цилиндрические полости шатунных шеек на концах имеют конусные расточки под заглушки. Для предотвращения течи масла под головки и гайки стяжных болтов ставятся медноасбестовые уплотнительные кольца, под гайку дополнительно укладывается шелковая нить. В каждую шатунную шейку завальцованы по две медных трубки для отбора центрифугированного масла и подвода его к шатунным вкладышам. Коленчатый вал укладывается на пять опор верхнего картера и фиксируется. Носок вала имеет фланец и центрирующий поясок, на который устанавливается переходник, предназначенный для передачи крутящего момента при помощи шлицов.

Шатунная группа.

Сюда входят: шатун, комплект подшипников верхней и нижней его головок, шатунные болты с гайками и элементами их фиксации. Шатун служит связующим звеном между поршнем и кривошипом. Он изготовлен из стали 40ХН методом горячей штамповки. Стержень шатуна имеет двутавровое сечение. В верхнюю поршневую головку шатуна запрессована верхняя втулка. Смазка втулки верхней головки и поршневого пальца осуществляется разбрызгиваемым маслом, поступающим на их трущиеся поверхности по торцевым зазорам и отверстиям в головке шатуна. Нижняя головка шатуна разъёмная, с упрочняющими приливами и рёбрами жесткости. Отверстие в кривошипной головке шатуна обрабатывают в собранном состоянии с крышкой, поэтому нельзя заменять или переставлять крышку.

Поршневая группа.

Поршневая группа состоит из поршня, поршневых колец, поршневого пальца и стопорных колец. При сборке дизеля с целью обеспечения его динамической уравновешенности детали поршневой группы вместе с шатунами подбираются по весу. Днище поршня, являющееся нижней частью камеры сгорания цилиндра, имеет снаружи специальную форму, способствующую наиболее эффективному сгоранию впрыскиваемого топлива. Коническая поверхность юбки в районе бобышек под поршневой палец имеет цилиндрические выемки. Это позволяет при минимальных зазорах между поршнем и гильзой в нагретом состоянии обеспечить нормальную работу поршня в гильзе и минимальные расходы масла. С этой же целью в нижней части головки поршня выполнена маслоулавливающая канавка и дренажные отверстия в третьей канавке поршня.

На внутренней поверхности поршня в плоскости, перпендикулярной его движению, выполнены две бобышки для крепления поршневого пальца.

Поршневой палец плавающего типа, полый.

Поршневые кольца. В первую канавку устанавливается стальное газоуплотнительное, покрытой пористым хромом. Во вторую канавку устанавливается стальное кольцо с рабочей хромированной поверхностью. В третью канавку устанавливаются два стальных скребковых маслосъемных кольца.

Газораспределительный механизм.

Клапан впуска изготовлен из специальной стали. Грибок клапана имеет плоское донышко и фаску под углом 45°. Шток клапана пустотелый внутренней резьбой под тарелку. В верхней части, шток клапана имеет три лыски, в которые входит замок тарелки клапана. Клапан выпуска изготовлен из жароупорной стали. В остальном конструкция клапанов впуска и выпуска одинакова. Тарелки клапанов - стальные, одинаковые для впускных и выпускных клапанов. Рабочая поверхность тарелки цементируется и тщательно шлифуется. Клапанные пружины обеспечивают плотное прилегание клапанов к сёдлам и своевременное закрытие их после завершения действия кулачков распределительного вала. Пружина имеет витой цилиндрический вид с постоянным шагом навивки. Два крайних витка являются опорными. Они прижаты к соседним виткам и прошлифованы, создавая сплошную кольцевую поверхность. Материал пружины - сталь 65Г. Распределительный вал представляет собой стержень с опорными шейками и кулачками, предназначенными для своевременного открытия клапанов. Вал имеет пять опорных шеек и 8 кулачков. Масло к опорным шейкам подаётся под давлением из каналов системы общей смазки двигателя.

Система охлаждения.

Система охлаждения предназначена для отвода тепла от деталей дизеля, подверженных действию горячих газов, с целью поддержания температуры деталей в определенных пределах. Система охлаждения обеспечивает постоянный подвод охлаждающей воды и непрерывную ее циркуляцию в дизеле. Охлаждение дизеля - принудительное водяное. Циркуляция воды в системе охлаждения обеспечивается насосом, установленным на верхнем картере дизеля. Через приемный патрубок вода поступает на крыльчатку насоса из трубопровода внешней части системы охлаждения. При вращении крыльчатки вода по трубопроводам направляется из корпуса насоса в моноблоки и далее в выхлопные коллекторы и в корпус подшипников турбокомпрессора. Водяные трубы соединяются с выходными патрубками корпуса насоса дюритовыми шлангами, затянутыми хомутами. На противоположных концах водяные трубы имеют фланцы и соединяются шпильками с фланцами крышек водоприемников. Попадая в водяные пространства головки, вода охлаждает гильзы цилиндров, охлаждает днище камер сгорания, впускные и выпускные патрубки и направляющие клапанов. Охладив турбокомпрессор, вода через выходной патрубок по соединенным с ним трубопроводам внешней части системы охлаждения поступает в радиатор, где и охлаждается. Краны, установленные в верхних точках выхлопных колен, предназначены для выпуска воздуха при заполнении водой системы охлаждения дизеля. Температура выходящей из дизеля охлаждающей жидкости замеряется дистанционным термометром, приемник которого устанавливается в трубопроводе внешне части системы охлаждения в непосредственной близости к выходному патрубку турбокомпрессора. Жидкостной насос - центробежный, предназначен для создания непрерывной циркуляции охлаждающей вода в системе охлаждения. Насос монтируется на площадке верхнего картера дизеля, фиксируется двумя штифтам и крепится восемью шпильками. Насос имеет два сальниковых уплотнения, не допускающих просачивания масла по валику в полость крыльчатки, и уплотнение не допускающее просачивания, воды к подшипникам.

Топливная система.

Топливо из бака проходит через топливный фильтр и поступает в топливоподкачивающий насос. Топливоподкачивающий насос по трубопроводу низкого давления направляет топливо под давлением 2-4 кгс/см2 в топливный насос высокого давления, установленный на четырех опорах в развале блоков дизеля. Перед входом в топливный насос топливо проходит через два топливных фильтра, соединенных параллельно и укрепленных на дизеле. Топливный насос под большим давлением (700-900 кгс/см2) по стальным трубкам высокого давления подает топливо в форсунки, установленные в головках моноблоков. Через форсунку топливо впрыскивается в камеры сгорания цилиндров дизеля. Отсечное топливо из насоса снова подводится к топливному баку. Для замера давления топлива, поступающего в топливный насос, на насосе имеется штуцер для крепления приемника манометра. Топливный насос высокого давления 8 плунжерный, с двухсторонней отсечкой и с раздельным всасыванием и отсечкой. Диаметр плунжера 13 мм, ход плунжера 12 мм. Кулачки валика насоса симметричного профиля. Топливный насос предназначен для подачи в форсунки строго дозированных порций топлива в определенный момент топливо подается под большим давлением при возрастающих скоростях плунжера. Картер насоса отлит из алюминиевого сплава и имеет восемь опорных лапок для крепления насоса на дизеле. Головка насоса изготовляется из прессованного алюминиевого сплава. Втулка с плунжером является основным топливоподающим элементом насоса: изготовляются из специальной стали, проходят термообработку, старение и совместную доводку. Будучи спаренными, втулка с плунжером образуют прецизионную пару, в которой замена какой-либо одной детали не допускается. Форсунка закрытого типа с гидравлически управляемой иглой предназначена для впрыска топлива в камеру сгорания цилиндра дизеля. Форсунка обеспечивает распыливание топлива на мельчайшие частицы и равномерное распределение частиц топлива в сжатом воздухе, заполняющей камеру сгорания. Давление начала впрыска топлива 200 кгс/см2.

Топливный фильтр служит для очистки от механических примесей топлива, подаваемого в топливный насос. На дизеле устанавливаются два топливных фильтра, включенных параллельно. Крепление фильтров осуществляется двумя болтами. Основными деталями топливного фильтра являются; корпус фильтра, фильтрующее устройство и крышка фильтра. Корпус фильтра отлит из алюминиевого сплава и представляет собой цилиндрический стакан. В дно корпуса ввернут штуцер, в котором закреплена стяжная шпилька, соединяющая вое остальные детали фильтра. Фильтрующее устройство состоит из латунной сетки, шелкового чехла и фильтрующих пластин. Сетка фильтра представляет собой свернутый из сетчатого листового материала цилиндр, к которому сверху приварен фланец, а снизу дно. На сетку фильтра натягивается шелковый чехол. На сетку с чехлом надеты пятнадцать квадратных пластинок, изготовленных из авиационного войлока, причем восемь пластинок более тонкие, чем остальные семь. Тонкие и толстые пластинки устанавливаются на сетку фильтра поочередно и зажимаются гайкой между фланцем сетки и стальной пластинкой, опирающейся на дно сетки. Крышка фильтра отливается из алюминиевого сплава. На верхней плоскости крышки фильтра имеются два прилива, в которые ввертываются штуцеры.

Смазочная система.

Смазка дизеля циркуляционная, под давлением, обеспечивающая непрерывную подачу масла к трущимся деталям. Для замера температуры, выходящего из дизеля масла в трубопроводе масляной системы в непосредственной близости к выходному патрубку насоса, монтируется приемник дистанционного термометра. При работе дизеля масло из поддона поступает в масляный фильтр на входной магистрали, откуда направляется в маслонагнетающий насос и затем в верхний картер. Из главной магистрали масло подводится к пяти подвескам картера, имеющим сверления, по которым масло поступает на смазку коренных и шатунных вкладышей шеек коленчатого вала и затем на смазку пальцев и втулок нижних головок прицепных шатунов. Скапливающееся в головке масло по двум трубкам стекает в картер дизеля. Стекающее по стенкам верхнего картера масло проходит сквозь пеногасительную сетку и собирается в маслоотстойнике нижнего картера дизеля. Для создания необходимого давления масла в главной масляной магистрали дизеля требуется меньшее количество масла, чем может подать насос, поэтому при работе дизеля редукционный клапан, как правило, приоткрыт и излишек масла по каналу перепускается во всасывающую полость насоса. Давление масла в главной магистрали дизеля регулируется редукционным клапаном, поджатием или ослаблением пружины путем вращения регулировочного болта и вращением на полные обороты регулировочного штуцера, которые после регулировки стопорятся болтом и контргайкой. Для повышения давления масла пружина поджимается, а для понижения ослабляется.

9. Исследовательский раздел

Общие сведения.

Одним из перспективных способов форсирования ДВС является применение наддува. Увеличение количества воздуха, поданного в цилиндры двигателя, то есть их массового наполнения, даёт возможность подавать большее количество топлива, тем самым, повышая эффективную мощность двигателя. Практически это осуществляется посредством повышения плотности воздушного заряда поступающего в цилиндры, то есть посредством наддува. Наибольшее распространение получили системы газотурбинного наддува. При газотурбинном наддуве для сжатия воздуха и его нагнетания в цилиндры используется часть энергии отработавших газов. Конструкция элементов систем газотурбинного наддува проста. Суммарная масса этих элементов, как правило, не превышает 8% массы дизеля. Мощность дизелей при применении газотурбинного наддува может быть повышена на 50% и более. Токсичность отработавших газов вследствие протекания процесса при большем коэффициенте а меньшая, чем в дизеле без наддува. При надлежащей отработке конструкций и технологии, применении легированных материалов ресурс дизелей с газотурбинным наддувом может быть доведен до столь же высокого уровня, как и у дизелей без наддува. Стоимость двигателя, отнесенная к единице мощности, при наддуве будет меньшая. Этим определяется большая перспективность применения дизелей с газотурбинным наддувом в автомобильной технике. В то же время при больших преимуществах газотурбинного наддува его использование на автомобильных двигателях связано с преодолением существенных трудностей.

9.1 Расчёт турбокомпрессора

Исходные данные для примера расчета центробежного компрессора

Предварительное определение основных параметров компрессора

Удельная адиабатная работа сжатия в компрессоре

Hк.ад=(k/(k-1))*R*Ta*(πk(k-1)/k-1);

м) Hк.ад=1,4/1,4-1*287*298(1,546(1,4-1)/1,4-1)=39680 Дж/кг;

н) Hк.ад=1,4/1,4-1*287*298(1,670(1,4-1)/1,4-1)=47236 Дж/кг.

Где R=287 Дж/(кг*град) - газовая постоянная, k=1,4 - показатель адиабаты сжатия.

Плотность воздуха на входе (по параметрам окружающей среды)

ρa=ρ0=(3480*p0)/T0=3480*0,10/298=1,1678 кг/м3.

Ориентировочное значение окружной скорости на наружном диаметре рабочего колеса определяется по эмпирической формуле

u׳2=(π׳k+1)100;

м) u׳2=(1,546+1)100=254,6 ì/ñ;

í) u׳2=(1,670+1)100=267,0 ì/ñ.

Îñåâàÿ ñêîðîñòü âîçäóõà ïåðåä êîëåñîì

С1а=сm* u׳2 ,

Где относительная скорость сm=сm/u2 на серийных ТКР находятся в пределах 0,2…0,4.

Тогда диапазоны изменения скорости следующие:

м) С1а=(0,2…0,4)254,6=50,92…101,84 м/с;

н) С1а=(0,2…0,4)267,0=53,4…106,8 м/с.

.5. Площадь сечения на входе в колесо, удовлетворяющая скоростям С1а , должна находится в пределах:

м) F1=Gk/(ρa* С1а)= 0,111/(1,1678(50,92…101,84))=(0,00187…0,000933) м2;

н) F1=Gk/(ρa* С1а)= 0,147/(1,1678(53,4…106,8))=(0,00236…0,00118) м2.

Наружний диаметр колеса на входе D1н с учетом втулки определяется из уравнения

F1=π/4(D21н-D2вт)=((π D21н)/4)*(1- D2вт).

Откуда D1н = ,

где Dвт - диаметр втулки; Dвт - относительный диаметр втулки для получения приемлемой формы лопаточной решетки в корневом сечении; рекомендуется принимать Dвт ≥0,3. Принимаем Dвт =0,3.

Тогда для выбранного диапазона F1 значение D1н находится в пределах:

D1н=  =(0,0406…0,0512) м.

Принимаем D1н=0,051м= 51мм.

Диаметр втулки Dвт=0,3*51=15,3 м

Принимаем Dвт=20мм.

Наружный диаметр колеса на выходе D2=D1H/D1H ,где на выполненных конструкциях ТКР относительный диаметр D1H=D1H/D2=0,55…0,70.

Диаметр колеса на выходе должен быть в пределах

D2=51/(0,55…0,70)=(92,7…72,9) мм

В соответствии с ТУ 108.1170-83 принимаем D2=83 мм, D1H=51мм. Проверяем принятые размеры по рекомендуемым соотношениям и при необходимости корректируем их:

D1H=51/83=0,61; [D1H]=0,55…0,70

DВТ= DВТ/D2=20/83=0,22; [DВТ]=0,2…0,3

По таблице для компрессора с лопаточным диффузором принимаем коэффициент напора Hk=0,620

Уточняем значение окружной скорости

u2=

м) =253м/с

н) =276м/с

Проверяем правильность выбора D2 и u2 по коэффициенту расхода

Φ=(Gk)/((π/4)*D22u2ρa); π/4=0,785

м) Φ=0,111/0,785*0,0832*253*1,1678=0,0695

н) Φ=0,147/0,785*0,0832*276*1,1678=0,0843

Входной патрубок

Скорость потока воздуха

Принимаем = 0,24 .

м)  м/с;

н)  м/с,

Должно быть . Условие выполняется.

Статическое давление

м)  МПа

н)  МПа

Статическая температура при  =298К

м)  К

н)  К

где сp= 1006,3Дж/(кт-К) - изобарная теплоёмкость воздуха при Т0=25°С.

Рабочее колесо

Расходная скорость воздуха перед колесом (меридиональная):

площадь входного сечения

 м2;

скорости:

м)  м/с

н)  м/с

Относительная скорость

м)

н)

Рекомендуемые значения [сm] = 0,2. ..0,4

Таким образом, для обоих режимов обеспечивается вход воздуха на рабочее колесо с минимальными потерями.

Давление

м)  МПа.

н) pl = МПа

Температура

м) К

н) К

Плотность воздуха

м)  кг/м3

н)  кг/м3

Средний диаметр колеса на входе

(окружности, делящей площадь сечения F1 пополам)

относительный диаметр

Выбираем число лопаток колеса.

У выполненных конструкций компрессоров ТКР число лопаток на выходе Z2 = 12. ..30. Меньшие значения для колес с малыми диаметрами D2. С целью уменьшения загромождения потока на входе и улучшения работы компрессора на нерасчетных режимах принимают двухъярусную решетку. Тогда . Для рассчитываемого ТКР принимается Z2= 24; Z1=12.

Направления относительной скорости на входе в колесо на режиме максимального крутящего момента.

Направление входных кромок лопаток

Проектируем для режима максимального крутящего момента

где i=1…3°- угол атаки.

Толщина лопаток на входе.

δ1 = (0,005…0,015)D2. Большие значения принимаются для колёс меньшего размера. Толщина лопаток δ от втулки к периферий несколько уменьшается.

Для рассчитываемого ТКР δ1 =0,375…1,125 мм. Принимаем δ1= 1,2 мм; δ1н=1,0 мм; δ0 =1,4 мм.

Коэффициент стеснения потока лопатками

Коэффициент сжатия во входном сечении

м)

н)

Относительный диаметр входа, обеспечивающий минимум относительной скорости в горле межлопаточных каналов на диаметре D1н :

м)

н)

D1H=0,61 ≥0,5607

D1H=0,61 ≥0,5907

Условие выполняется.

Относительная скорость на входе на наружном и среднем диаметре

м)

н)

Максимальное число М

м)

н)

Абсолютная скорость и коэффициент расхода на входе в колесо с учётом стеснения

м) м/с

н)  м/с

Радиальная составляющая скорости на выходе из колеса с учётом стеснения

м) с2г = (0,7…l,l)c1 = (0,7…1,1)75,2 = (52,64…82,72)м/с. Принимаем с учетом с1 скорость с2г =75м/с.

н) с2г =(0,7…1,1)99,7 = (69,79…109,67)м/с. Пpинимaeм на номинальном режиме с2г = 100 м/с.

Коэффициент расхода на выходе

м)

н)

Условие выполняется для компрессора с безлопаточным диффузором.

Коэффициент уменьшения теоретического напора

Окружная составляющая скорости на выходе из колеса

м) с2u =μu2=0,878·253=222 м/с

н) с2u =0,878·276=242 м/с

Относительная и абсолютная скорости на выходе из колеса

м)

н)

Степень снижения скорости за рабочим колесом

м)

н)

Потери напора:

на входе (в предкрылке)

 , где ξ1=0,1…0,3

Принимаем ξ1=0,2

м) Дж/кг; н) Дж/кг;

в радиальной решетке

,

где ξ2=0,1…0,2. Принимаем ξ2=0,15

м) Дж/кг

н) Дж/кг

дисковые

где коэффициент дискового трения =0,03…0,08. Принимаем αд соответственно 0,04 и 0,05

м) Дж/кг

н) Дж/кг

Температура воздуха за колесом

м) К

К

н)  К

К

Показатель процесса сжатия в колесе

м)

н)

Давление за колесом

м) МПа

н) МПа

Плотность воздуха за колесом

м) кг/м3

н)  кг/м3

Необходимая высота лопаток на выходе

м)м

н) м

С учетом расхода воздуха на номинальном режиме принимаем b2л=0,004 м = 4 мм

Относительная высота лопаток

м)

н)

Число М на выходе из колеса

м) <0,8

н) <0,8

Безлопаточный диффузор

Ширина безлопаточного диффузора на входе

При =4,1 мм относительный зазор =0,025.

Ширина безлопаточного диффузора на выходе

.

Так как расчет будет выполняться для компрессора с лопаточным диффузором, то принимаем =0,84. Тогда м

Направление абсолютной скорости на входе в безлопаточный диффузор

м) ;

н)

Направление скорости на выходе из безлопаточного диффузора

м) α3=23,32° н) α3=27,07°

Скорость после безлопаточного диффузора

При последующем лопаточном диффузоре отношение = 1,08…1,25 (большие значения выбирают при М2 > 0,8), при одном безлопаточном диффузоре =1,65…2,2

м)  м/с

Принимаем = 205 м/с.

н)  м/с

Принимаем =225 м/с.

Показатель процесса повышения давления воздуха в безлопаточном диффузоре

Температура воздуха на выходе из безлопаточного диффузора

м) К

н)

Давление за безлопаточным диффузором

м)  МПа

н)  МПа

Число М на выходе из безлопаточного диффузора

м) <0,8

н) <0,8

Плотность воздуха

м) кг/м3

н) кг/м3

Внешний диаметр безлопаточного диффузора:

м)

н)

Уточняем углы направления скорости на выходе из безлопаточного диффузора (см.п. 3.4.4):

α3=arcsin(Gk/πb3D3c3ρ3);

м) α3=arcsin(0,111/3,14*0,0034*0,088*200*1,4862)=23042׳

í) α3= arcsin(0,147/3,14*0,0034*0,088*225*1,5308)=27004׳

Ëîïàòî÷íûé äèôôóçîð

Ñêîðîñòü ïîñëå äèôôóçîðà (ñì. ðèñ.1)

Статистический диапазон отношения скоростей

м) м/с

н) м/с

Принимаем м) =90 м/с; н) =105 м/с

Показатель процесса повышения давления воздуха в лопаточном диффузоре

Политропный КПД лопаточного диффузора принимаем =0,82.

Температура за диффузором

м) К

н) К

Давление за диффузором

м) МПа

н) МПа

Плотность воздуха на выходе из лопаточного диффузора

м) кг/м3

н)  кг/м3

Диаметр выхода из диффузора

D4 = (1.2…1,4)·0,0,088 = 0,106…0,123 м

Принимаем D4=120мм. D4=120/88=1,364

Ширина диффузора на выходе.

=0,0034+0,5(0,12-0,088)tg(4..6)0=(0,0045..0,0051)

Принимаем

Радиальная составляющая скорости на выходе из лопаточного диффузора

м) м/с

н) м/с

Направление потока воздуха на выходе из лопаточного диффузора

м) °

н) °

Отклонение потока в лопаточном диффузоре

м)

н)

Входной и выходной углы лопаток

Рекомендуемые значения угла атаки на входе i3 =1…3°.

Принимаем i3=1,18°

Тогда для режима максимального крутящего момента

Рекомендуемые значения угла отставания на выходе δ4 =3…4°. Выбираем δ4 =3,09°.

Число лопаток диффузора из условия оптимального относительного шага

Рекомендуемые значения ZД = 13;17;19; Принимаем ZД = 21.

Улитка

Рис. 22. Схема улитки

Для рядного двигателя принимаем однозаходную улитку круглого сечения (рис. 22).

Радиус выходного сечения улитки подсчитываются по формуле

При однозаходной улитке угол φ изменяется от 0 до 180°.

м

Принимаем Rул=20 мм. Тогда выходной диаметр улитки Dул=2Rул=40 мм

Радиус поперечного сечения на выходе из диффузора

.

Рекомендуемый, угол раскрытия выходного диффузора υ = 5...10°, а длина выходного диффузора lвых = (3…6)·0,009 = 0,027…0,054 м; радиус поперечного сечения на выходе из диффузора однозаходной улитки может быть установлен в диапазоне

м

Принимаем =28 мм. Выходной диаметр диффузора =2=56мм

Потери напора в улитке и выходном диффузоре:

Принимаем ξул=0,25 и ξул=0,30, т.к. рекомендуемый коэффициент потерь ξул=0,2..0,5

м) Дж/кг;

н) Дж/кг.

Скорость на выходе из компрессора

;

где - число заходов улитки;  =  - плотность воздуха на выходе из

компрессора, обычно принимают равным .

м) м/с;

н) м/с;

Температура на выходе

м) К

 К

н) К

К

Показатель степени повышения давления в улитке

КПД улитки на выполненных конструкциях η5 = 0,30…0,65.
Принимаем η5= 0,60.

Давление на выходе

м) МПа

н) МПа

Степень повышения давления в компрессоре

м)

н)

Плотность воздуха на выходе

м) кг/м3

н) кг/м3

Окончательные значения основных параметров ступени

Конечное давление

м) МПа;

н) МПа.

Адиабатный КПД компрессора

м)

н)

КПД ступени для нагнетателей данного типоразмера на расчетном режиме принимаем равным ηк ад= 0,70 и ηк ад= 0,69 соответственно

Удельная адиабатная работа сжатия в компрессоре:

м) Нк.ад =  RT0 (-1) = ∙287∙298∙(1,6950,2857-1) = 48710 Дж/кг

н) Нк.ад = ∙287∙298∙(1,8380,2857-1 ) = 56859 Дж/кг

Мощность компрессора (приводная):

Nк= Gк∙Нк.ад / ηк.ад

м) Nк= 0,111·48710/0,70 = 7,724 кВт

н) Nк= 0,147·56859/0,69 = 12113 Вт = 12,113 кВт

Частота вращения колеса компрессора:

м) nтк =  =  = 58246 мин-1

н) nтк =  =63540 мин-1

Окружная скорость на входе в колесо компрессора:

U1 = ;

м) U1 =  = 118,0 м/с;

н) U1 =  = 128,7м/с.

9.2 Расчет радиально-осевой турбины

.Исходные данные

Исходные данные для расчета газовой турбины (рис.4) принимаются по результатам предыдущих расчетов цикла комбинированного двигателя и компрессора

Показатели компрессора для расчета турбины

Îñíîâíûå ýíåðãåòè÷åñêèå è ãåîìåòðè÷åñêèå ïàðàìåòðû òóðáèíû

Ðàñõîä ãàçà ÷åðåç òóðáèíó.

Êîëè÷åñòâî îòðàáîòàâøèõ (âûïóñêíûõ) ãàçîâ

,

Ïðåäâàðèòåëüíî ïðèíèìàåì =1,05.

ì) êã/ñ

í) êã/ñ

Çíà÷åíèÿ êîýôôèöèåíòà, ó÷èòûâàþùåãî óòå÷êè ãàçà è âîçäóõà ÷åðåç íåïëîòíîñòè, íàõîäÿòñÿ â äèàïàçîíå ηóò=0,95…0,98. Ïðèíèìàåì ηóò = 0,97. Òîãäà, ôàêòè÷åñêèé ðàñõîä ãàçà ÷åðåç òóðáèíó

;

ì) êã/ñ.

í) êã/ñ

Ïî äàííûì òåõíè÷åñêèõ õàðàêòåðèñòèê òóðáîêîìïðåññîðîâ ñ ðàäèàëüíî-îñåâûìè òóðáèíàìè çíà÷åíèÿ ìàêñèìàëüíûõ ÊÏÄ òóðáèí íàõîäÿòñÿ â ïðåäåëàõ ηê àä= 0,68…0,74. Ïðåäâàðèòåëüíî ïðèíèìàåì ìàêñèìàëüíîå çíà÷åíèå ÊÏÄ òóðáèíû ì)ηò= 0,71 , í)ηò= 0,70

Òåìïåðàòóðà ãàçîâ ïåðåä òóðáèíîé Òò ïðèíèìàåòñÿ ïî ðåçóëüòàòàì
ðàñ÷åòà öèêëà äâèãàòåëÿ.

Ïðèíèìàåì: ì) Ò1 = Òò≈983 Ê; í) Tò = 963 Ê.

Íåîáõîäèìàÿ ñðåäíÿÿ çà öèêë, óäåëüíàÿ àäèàáàòíàÿ ðàáîòà ãàçà â
òóðáèíå îïðåäåëÿåòñÿ èç áàëàíñà ñðåäíèõ ìîùíîñòåé òóðáèíû è êîìïðåññîðà (äëÿ òóðáèíû ñ ïåðåìåííûì äàâëåíèåì ãàçà çíà÷åíèå Hò àä

ì) Äæ/êã

í) Äæ/ê

Ïðîòèâîäàâëåíèå çà òóðáèíîé p4= ζt*p0, ãäå êîýôôèöèåíò ñîïðîòèâëåíèÿ óñòðîéñòâ çà òóðáèíîé (ãëóøèòåëü øóìà, íåéòðàëèçàòîðû è ò.ï.) íàõîäèòñÿ â ïðåäåëàõ ζt=1,02…1,08. Ïðèíèìàåì ζt=1,05

ÌÏà.

Ñðåäíåå äàâëåíèå ãàçà ïåðåä òóðáèíîé

ì) ÌÏà

í) ÌÏà

Îòíîøåíèå

ì) ; í)

Ïëîòíîñòü ãàçà ïåðåä òóðáèíîé

ì) êã/ì3

í)  êã/ì3

Òèï òóðáèíû âûáèðàåòñÿ ïî çíà÷åíèþ êîýôôèöèåíòà áûñòðîõîäíîñòè

ì)

í)

Äëÿ ðàäèàëüíî-îñåâîé òóðáèíû ns = 0,06…0,12, à îñåâîé ns = 0,09…0,15 Ïðèíèìàåì ðàäèàëüíî-îñåâóþ òóðáèíó ñ îäíîçàõîäíîé óëèòêîé è ëîïàòî÷íûì ñîïëîâûì àïïàðàòîì.

Íàðóæíûé äèàìåòð ðàáî÷åãî êîëåñà.

Îïòèìàëüíîå ñîîòíîøåíèå äèàìåòðîâ òóðáèíû D3ò è êîìïðåññîðà D2ê â âûïîëíåííûõ êîíñòðóêöèÿõ òóðáîêîìïðåññîðîâ íàõîäèòñÿ â ïðåäåëàõ: ñ ðàäèàëüíî-îñåâîé(öåíòðîñòðåìèòåëüíîé) òóðáèíîé D3ò / D2ê =1,0…1,1. Äëÿ ðàññ÷èòûâàåìîé òóðáèíû íàðóæíûé äèàìåòð ðàáî÷åãî êîëåñà D3ò =(1,0…1,1) D2ê =(0,110…0,121) ì. Ïðèíèìàåì D3= 0,09ì = 90ìì.

Äèàìåòðû ñîïëîâîãî àïïàðàòà íàçíà÷àþòñÿ íà îñíîâå îïûòíûõ
çàâèñèìîñòåé:

íàðóæíûé äèàìåòð ëîïàòîê Dl=,

âíóòðåííèé äèàìåòð ëîïàòîê Dl=

Ïî îïûòíûì ðåêîìåíäàöèÿì îòíîñèòåëüíûå äèàìåòðû íàõîäÿòñÿ â ïðåäåëàõ:

= 1,35…1,50; =1,05…1,10.

Ìåíüøèå çíà÷åíèÿ ïðèíèìàþòñÿ ïðè óëèòî÷íîì ïîäâîäå ãàçà, áîëüøèå - äëÿ ïåðåìåííîãî äàâëåíèÿ ãàçà ïåðåä òóðáèíîé.  ñîîòâåòñòâèè ñ ýòèì

Dl = (1,35...1,50)·0,09 = (0,122…0,135) ì;

D2 = (1,05...1,10)·0,09 = (0,095…0,099) ì.

Ïðèíèìàåì Dl = 0,130 ì = 130 ìì; D2 = 0,097 ì = 97 ìì.

Äèàìåòðû ðàáî÷åãî êîëåñà íà âûõîäå:

íàðóæíûé;

âòóëî÷íûé;

ñðåäíèé .

Ïî îïûòíûì ðåêîìåíäàöèÿì îòíîñèòåëüíûå äèàìåòðû:

= 0,70..0,85;   =0,25.. .0,32.

Òîãäà

D4í= (0,70..0,85) 0,09 = (0,063…0,077) ì;

Dâò= (0,25.. .0,32) 0,09 = (0,0225…0,0288) ì.

Ïðèíèìàåì

D4í= 0,07 ì = 70 ìì;

Dâò= 0,025ì = 25 ìì.

Ñðåäíèé äèàìåòð íà âûõîäå

D4=  ì ≈ 53 ìì.

Îòíîñèòåëüíûé ñðåäíèé äèàìåòð

 =D4/D3 =0,053/0,09 = 0,5889.

Ïëîùàäü ñå÷åíèÿ ðàáî÷åãî êîëåñà íà âûõîäå

 ì2

Îêðóæíûå ñêîðîñòè ïðè âõîäå ãàçà â ðàáî÷åå êîëåñî òóðáèíû

ì) ì/ñ

í) ì/ñ

Îêðóæíàÿ ñêîðîñòü íà âûõîäå èç ðàáî÷åãî êîëåñà íà ñðåäíåì äèàìåòðå

ì) ì/ñ

í) ì/ñ

Ñòåïåíü ðåàêòèâíîñòè òóðáèíû

Îïòèìàëüíîå çíà÷åíèå åå ñîãëàñíî îïûòíûì äàííûì íàõîäèòñÿ â ïðåäåëàõ:

-îñåâûå òóðáèíû ρ = 0,45…0,55; Äëÿ ðàññ÷èòûâàåìîé òóðáèíû ïðèíèìàåì ρ = 0,48.

Ñîïëîâîé àïïàðàò

Àäèàáàòíàÿ ðàáîòà ðàñøèðåíèÿ ãàçà â ñîïëå

ì) Äæ/êã;

í) Äæ/êã.

Àáñîëþòíàÿ ñêîðîñòü ãàçà íà âõîäå â ðàáî÷åå êîëåñî

.

Êîýôôèöèåíò ñêîðîñòè φñ, ó÷èòûâàþùèé ïîòåðè â ñîïëîâîì àïïàðàòå äëÿ ðàäèàëüíî-îñåâûõ è îòíîñèòåëüíî ìàëîãî ðàçìåðà îñåâûõ òóðáèí ñ äèàìåòðîì êîëåñà 80... 180 ìì, íàõîäèòñÿ â ïðåäåëàõ φñ = 0,93…0,95; ñ ó÷åòîì óëèòêè ïðèíèìàåì φñ = 0,94.

Ñðåäíÿÿ ñêîðîñòü ãàçà íà âõîäå â ñîïëîâîé àïïàðàò (óëèòêó) îáû÷íî ñîñòàâëÿåò c1 = 50…70 ì/ñ. Äëÿ ðàññ÷èòûâàåìûõ ðåæèìîâ ïðèíèìàåì:

ì) ñ1=55 ì/ñ í) ñ1=65 ì/ñ

Òîãäà

ì) ì/ñ

í) ì/ñ

Ðåêîìåíäóåìîå ÷èñëî ñîïëîâûõ ëîïàòîê Z1 =14…20. Ïðèíèìàåì Z1 =16

Îñåâàÿ ñêîðîñòü íà âûõîäå èç ðàáî÷åãî êîëåñà îïðåäåëÿåòñÿ ïî ôîðìóëå

,

êîòîðàÿ ïðåîáðàçóåòñÿ ê âèäó

;

ì) ì/ñ

í) ì/ñ

Ðàäèàëüíàÿ ñîñòàâëÿþùàÿ àáñîëþòíîé ñêîðîñòè íà âûõîäå ñ ëîïàòîê ñîïëîâîãî àïïàðàòà.

 ïåðâîì ïðèáëèæåíèè ïðèíèìàåì:

ì) ñ3r= 75ì/ñ;        í) ñ3ã = 90 ì/ñ.

Óãîë âõîäà ïîòîêà íà ðàáî÷åå êîëåñî

ì)

í)

Îêðóæíàÿ ñîñòàâëÿþùàÿ àáñîëþòíîé ñêîðîñòè ãàçà ñ3u :

íà âõîäå â ðàáî÷åå êîëåñî (ïî çàêîíó ñ2u=const) ñ3u= ñ3cosα3;

ì) ì/ñ

í) ì/ñ;

íà âûõîäå ñ ëîïàòîê ñîïëîâîãî àïïàðàòà ;

ì) ì/ñ

í) ì/ñ

×èñëî ëîïàòîê ðàáî÷åãî êîëåñà íàõîäèòñÿ â ïðåäåëàõ Z3 = 11…18. Ïðèíèìàåì

Z3 =15. Ëîïàòêè ðàäèàëüíûå.

Êîýôôèöèåíò çàãðîìîæäåíèÿ âõîäíîãî ñå÷åíèÿ ðàáî÷åãî êîëåñà

Òîëùèíà ðàáî÷èõ ëîïàòîê íà âõîäå ïðèíèìàåòñÿ =1…2 ìì.

Ðàäèàëüíàÿ ñîñòàâëÿþùàÿ àáñîëþòíîé ñêîðîñòè íà âûõîäå ñ ëîïàòîê ñîïëîâîãî àïïàðàòà.

Ïðåäâàðèòåëüíî ïðèíèìàåì øèðèíó ëîïàòîê b2=b3 è ïëîòíîñòü ãàçà ρ2=ρ3. Òîãäà

ì) ì/ñ

í) ì/ñ

Àáñîëþòíàÿ ñêîðîñòü íà âûõîäå ñ ëîïàòîê ñîïëîâîãî àïïàðàòà

ì) ì/ñ

í) ì/ñ

Óãîë âûõîäà ãàçîâîãî ïîòîêà èç ñîïëîâîãî àïïàðàòà

ì) °

í) °

Òåìïåðàòóðà ãàçà íà âûõîäå èç ëîïàòîê ñîïëîâîãî àïïàðàòà:

ñòàòè÷åñêàÿ

ì) Ê

í) Ê

çàòîðìîæåííîãî ïîòîêà

ì) Ê

í) Ê

×èñëî Ìàõà, õàðàêòåðèçóþùåå ðåæèì òå÷åíèÿ ãàçà íà âûõîäå èç ñîïëîâîãî àïïàðàòà

ì)

í)

Ïîòåðÿ ýíåðãèè â ñîïëîâîì àïïàðàòå

ì) Äæ/êã

í) Äæ/êã,

Ïîêàçàòåëè ïîëèòðîïû ðàñøèðåíèÿ â ñîïëîâîì àïïàðàòå

;

ì) ;

í) .

Äàâëåíèå ãàçà íà âûõîäå èç ñîïëîâîãî àïïàðàòà

ì) ÌÏà

í) ÌÏà

Ïëîòíîñòü ãàçà ïîñëå ñîïëîâîãî àïïàðàòà

ì) êã/ì3

í)  êã/ì3

Øèðèíà ïðîòî÷íîé ÷àñòè ñîïëîâîãî àïïàðàòà (äëèíà ëîïàòîê)

ì) ì

í) ì

Ïðèíèìàåì b2 = 12,0 ìì. Îòíîñèòåëüíàÿ øèðèíà b2 /D3 =12,0/90 = 0,13.

Ðàáî÷åå êîëåñî

Óãîë âõîäà ïîòîêà íà ðàáî÷åå êîëåñî ñ ðàäèàëüíûìè ëîïàòêàìè

ì)

í)

Òåìïåðàòóðà ãàçà íà âõîäå â ðàáî÷åå êîëåñî

ì) Ê

í) Ê

Äàâëåíèå ãàçà íà âõîäå

ì) ÌÏà

í) ÌÏà

Ïëîòíîñòü ãàçà

ì) êã/ì3

í)  êã

Îòíîñèòåëüíàÿ ñêîðîñòü ïîòîêà ãàçà íà âõîäå â ðàáî÷èõ êîëåñ

ì) =84 ì/ñ

í) =97 ì/ñ.

Àäèàáàòíàÿ ðàáîòà ðàñøèðåíèÿ ãàçà â ðàáî÷åì êîëåñå

ì) =23381 Äæ/êã

í) =27292 Äæ/êã

Îòíîñèòåëüíàÿ è ñðåäíÿÿ ñêîðîñòü íà âûõîäå èç ðàáî÷åãî êîëåñà

Ñêîðîñòíîé êîýôôèöèåíò:

äëÿ öåíòðîñòðåìèòåëüíûõ òóðáèí =0,85….0,95 ;

äëÿ îñåâûõ =0,93…0,97 Ïðèíèìàåì =0,90

ì) =162 ì/ñ

í) =167 ì/ñ

Òåìïåðàòóðà ãàçà íà âûõîäå

ì) =937 Ê

í) =908 Ê

Äàâëåíèå ãàçà

ì) = 0,1268 ÌÏà

í) = 0,1339 ÌÏà

Ïëîòíîñòü ãàçà íà âûõîäå

ì) = 0, 4709 êã/ì3

í) = 0,5131 êã/ì3

Ïðåäâàðèòåëüíîå çíà÷åíèå óãëà âûõîäà ïîòîêà ãàçà èç ðàáî÷åãî êîëåñà â îòíîñèòåëüíîì äâèæåíèè

ì)

í)

Âåëè÷èíà óòå÷êè ãàçà ïî ðàäèàëüíîìó çàçîðó â öåíòðîñòðåìèòåëüíîé òóðáèíå

Âåëè÷èíà ðàäèàëüíîãî çàçîðà  = (0,5...1,3) ìì. Ïðèíèìàåì  =0,6 ìì. Âûñîòà ëîïàòîê íà âûõîäå, ìì

Âåëè÷èíà ðàäèàëüíîãî çàçîðà = (0,5….1,3). Ïðèíèìàåì =0,6

Âûñîòà ëîïàòîê íà âûõîäå =22,5

Òîãäà

ì)  = 0,0019 êã/ñ;

í) = 0,0025 êã/ñ.

Óòî÷íåííàÿ âåëè÷èíà óãëà âûõîäà ãàçà èç ðàáî÷åãî êîëåñà

ì)=35,5

í)=37,3

Îêðóæíàÿ ñîñòàâëÿþùàÿ àáñîëþòíîé ñêîðîñòè íà âûõîäå èç ðàáî÷åãî êîëåñà

ì) = 9,8 ì/ñ;

í) = 11,3 ì/ñ.

Óòî÷íåííàÿ îñåâàÿ ñîñòàâëÿþùàÿ àáñîëþòíîé ñêîðîñòè

ì) c4à=62 sin 35,5°= 32,8 ì/ñ;

í) ñ4à =67 sin37,3°= 37,0 ì/ñ.

Îòíîøåíèÿ ñêîðîñòåé:

ì) =0,437 í) =0,411

Àáñîëþòíàÿ ñêîðîñòü ãàçà íà âûõîäå

ì) =34,2 ì/ñ í) = 38,7 ì/ñ

Óãîë âûõîäà ïîòîêà ïî îòíîøåíèþ ê ïëîñêîñòè ðàáî÷åãî êîëåñà

ì) =71 í) =72

Ïîòåðè ýíåðãèè ñ âûõîäíîé ñêîðîñòüþ

ì) = 585 í) = 749

Ïîòåðè ýíåðãèè âñëåäñòâèå óòå÷åê

ì)  = 393 Äæ/êã

í)  = 461Äæ/êã

Ïîòåðè íà ëîïàòêàõ ðàáî÷åãî êîëåñà

,

ãäå ñêîðîñòíîé êîýôôèöèåíò äëÿ ðàäèàëüíî-îñåâîé òóðáèíû  =0,85.. .0,95, à îñåâîé  =0,93.. .0,97

ì)  = 696 Äæ/êã

í)  = 296 Äæ/êã

Ïîòåðè òðåíèÿ äèñêà ðàáî÷åãî êîëåñà è âåíòèëÿöèîííûå ïîòåðè

Êîýôôèöèåíò, ó÷èòûâàþùèé ôîðìó äèñêà,  = (1,0... 1,5)103. Ïðèíèìàåì = 1200.

ì) = 1769 Äæ/êã

í) = 1755 Äæ/êã

Àäèàáàòíûé ÊÏÄ òóðáèíû

Í)  = 0,895

í)  = 0,890

Ýôôåêòèâíûé ÊÏÄ òóðáèíû

Îáû÷íî =0,85….. 0,96.

ì)  = 0,857

í)  = 0,854

Ðàññ÷èòàííîå çíà÷åíèå  íå äîëæíî îòëè÷àòüñÿ áîëåå ÷åì íà 2-3% îò ðàíåå ïðèíÿòîãî çíà÷åíèÿ ïðè îïðåäåëåíèè àäèàáàòíîé ðàáîòû ãàçà â òóðáèíå Í ò àä.  ïðîòèâíîì ñëó÷àå òðåáóåòñÿ ïîâòîðíûé ðàñ÷åò ïðè èçìåíåííûõ ïàðàìåòðàõ è ãåîìåòðè÷åñêèõ ðàçìåðàõ òóðáèíû. Ïîíèæåííîå çíà÷åíèå  íà íîìèíàëüíîì ðåæèìå îáóñëîâëåíî îòêëîíåíèåì îò ðàñ÷åòíîãî (ðåæèìà ìàêñèìàëüíîãî êðóòÿùåãî ìîìåíòà).

Ýôôåêòèâíàÿ ìîùíîñòü òóðáèíû

NT=HT ÀÄGT

ì) NT =1045570,1130,857 = 8,1 êÂò; NK= 7,7 êÂò;

í) NT =1272760,1480,854 =12,6 êÂò; NK = 12,1 êÂò.

Ìîùíîñòè ,NT è NK äîëæíû áûòü ðàâíû (ñì. ï. 3.7.4).

Ïðè ïðîåêòèðîâàíèè óëèòî÷íîãî ïîäâîäà ãàçà ê òóðáèíå (ñîïëîâûì ëîïàòêàì), õàðàêòåðíîãî äëÿ òóðáèíû ïîñòîÿííîãî äàâëåíèÿ, îáû÷íî ïðèíèìàåòñÿ çàêîí ïðÿìîëèíåéíîãî óáûâàíèÿ ïðîõîäíîãî ñå÷åíèÿ óëèòêè ïî å¸ äëèíå. Ïðè ýòîì ìàêñèìàëüíîå íà÷àëüíîå ïðîõîäíîå ñå÷åíèå Fymax áåð¸òñÿ ðàâíûì âûõîäíîìó ñå÷åíèþ âûïóñêíîãî òðóáîïðîâîäà, à ìèíèìàëüíîå êîíöåâîå ñå÷åíèå Fymin (âî èçáåæàíèå áîëüøîé øóìíîñòè òóðáèíû ïðè ðàáîòå) ïîðÿäêà (0.l...0.15) Fymax.

9.3 Îáîñíîâàíèå âûáîðà òóðáîêîìïðåññîðà

Ïî ïîëó÷åííûì äàííûì ðàñ÷¸òà ðàçìåðîâ ðàáî÷èõ êîë¸ñ òóðáèíû è êîìïðåññîðà èç ñåðèéíî âûïóñêàåìûõ òóðáîêîìïðåññîðîâ ïîäõîäÿò ÒÊÐ 7 è ÒÊÐ 8,5. Äëÿ áîëåå òî÷íîãî îïðåäåëåíèÿ ñòðîèì ñîâìåù¸ííûå õàðàêòåðèñòèêè ðàáîòû äâèãàòåëÿ è êîìïðåññîðà. Ïî ïîëîæåíèþ òî÷åê ñîâìåñòíîé ðàáîòû äâèãàòåëÿ è êîìïðåññîðà âèäíî ÷òî íà óíèâåðñàëüíîé õàðàêòåðèñòèêå êîìïðåññîðà ÒÊÐ 7 ãèäðàâëè÷åñêàÿ õàðàêòåðèñòèêà äâèãàòåëÿ ëåæèò â çîíå ìàêñèìàëüíîãî ÊÏÄ òóðáîêîìïðåññîðà è èìååò íàèáîëüøèé çàïàñ ïî ïîìïàæó. Ñëåäîâàòåëüíî ïðèíèìàåì ÒÊÐ 7.

Áèáëèîãðàôè÷åñêèé ñïèñîê

1.       Ãàâðèëîâ À.À. Ðàñ÷åò öèêëîâ ïîðøíåâûõ äâèãàòåëåé: Ó÷åá. ïîñîáèå / À.À. Ãàâðèëîâ, Ì.Ñ. Èãíàòîâ, Â.Â. Ýôðîñ; Âëàäèì. ãîñ. óí-ò. - Âëàäèìèð, 2003. - 124 ñ. - ISBN 5-89368-392-7.

.         Ãîö À.Í. Ïîðÿäîê ïðîåêòèðîâàíèÿ àâòîìîáèëüíûõ è òðàêòîðíûõ äâèãàòåëåé: ó÷åá. ïîñîáèå / À.Í. Ãîö, Â.Â. Ýôðîñ; Âëàäèì. ãîñ. óí-ò.- Âëàäèìèð: Èçä-âî Âëàäèì. ãîñ. óí-òà, 2007-148 ñ. - ISBN 5-89368-750-7

.         Ãîö À.Í. Àíàëèç óðàâíîâåøåííîñòè è ìåòîäû óðàâíîâåøèâàíèÿ àâòîìîáèëüíûõ è òðàêòîðíûõ äâèãàòåëåé / À.Í. Ãîö; Âëàäèì. ãîñ. óí-ò. - Âëàäèìèð: Èçä-âî Âëàäèì. ãîñ. óí-òà, 2007 - 124ñ. - ISBN 5-89368-725-6.

.         Ãîö À.Í. Ðàñ÷åòû íà ïðî÷íîñòü äåòàëåé ÄÂÑ ïðè íàïðÿæåíèÿõ ïåðåìåííûõ âî âðåìåíè: ó÷åá. ïîñîáèå / À.Í. Ãîö; Âëàäèì. ãîñ. óí-ò.- Âëàäèìèð: Èçä-âî Âëàäèì. ãîñ. óí-òà, 2005. - 117 ñ. - ISBN 5-89368-550-4.

.         Ãàâðèëîâ À.Ê. Ñèñòåìû æèäêîñòíîãî îõëàæäåíèÿ àâòîòðàêòîðíûõ äâèãàòåëåé/ À.Ê. Ãàâðèëîâ; ïîä ðåä. Â.Â. Áûñòðèöêàÿ. Ì.: Ìàøèíîñòðîåíèå, 1966. 163 ñ.

.         Ãàâðèëîâ À.À. Ïðîåêòèðîâàíèå òóðáîêîìïðåññîðîâ äëÿ íàääóâà ïîðøíåâûõ äâèãàòåëåé âíóòðåííåãî ñãîðàíèÿ: Ó÷åá. ïîñîáèå / À.À. Ãàâðèëîâ, Ì.Ñ. Èãíàòîâ; Âëàäèì. ãîñ. óí-ò. - Âëàäèìèð, 2009. - 88 ñ. - ISBN 978-5-9984-0003-2.

Ðàçìåùåíî íà Allbest.ru