Материал: Многоцикловая усталость при переменных амплитудах нагружения

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Рис. 83. Экспериментальные н расчетные долговечности по линейной ги­ потезе (а) и по гипотезе Кортена — Долана с d = 4 (б):

1 — материал 2024-ТЗ [202]; 2 — материал 2024-ТЗ [221J; 3 — материал 2024-Т4 [236].

тоду полных циклов, при этом выделенные в процессе схема­ тизации циклы приводились к симметричным по формуле (4.16) с ф = 0,25.

На рис. 83 представлены расчетные по гипотезе линейно­ го суммирования (4.21) и экспериментальные долговечности. Сплошная линия представляет собой графическое изображе­ ние идеального прогнозирования, штриховые — графиче­ ское изображение трехкратного отклонения расчетной дол­ говечности от экспериментальной. Как видно из рисунка, прогнозируемая долговечность оказывается сильно завышен­ ной по сравнению с экспериментальной. Необходимо проана­ лизировать, насколько можно уменьшить разницу между результатами расчета и эксперимента, если для прогнозиро­ вания долговечности при случайном нагружении применить нелинейную гипотезу накопления повреждений, учитываю­ щую влияние последовательности приложения нагрузки на долговечность. В качестве такой гипотезы рассмотрим пред­ ложенное В. В. Болотиным [14] кинетическое уравнение для меры повреждения!) (3.13). Функцию т] (сг) определяли по ре­ зультатам двухступенчатых испытаний [266]. В случае на­ гружения в течение пх циклов с амплитудой ох и дальнейшего

нагружения с

амплитудой

а2 <С

ПРИ числе циклов п2

до разрушения

выражение

для

т| (о) имеет вид т] (аа) —

Л (Pi) lg ni/^i

 

 

 

lg (N2-nJ/N 2 *

Результаты обработки методом наименьших квадратов для пяти режимов, отличавшихся выбором а2, показали, что

данные испытаний удовлетворительно аппроксимируются выражением г) (о) = а + Ьа—а. Сравнение эксперименталь­

ных данных и расчетов по формуле (3.14) показало, что ошиб­ ка в прогнозировании долговечности по сравнению с тако­ вой по линейной гипотезе уменьшилась незначительно. Это свидетельствует о том, что при случайно*! нагружении в отличие от программного учет последовательности приложе­ ния нагрузки с помощью нелинейной теории накопления по­ вреждений несущественно уменьшает ошибку в прогнози­ ровании долговечности по сравнению с линейной гипо­ тезой.

При использовании для прогнозирования долговечности в условиях случайного нагружения гипотезы Кортена — Долана возникает проблема выбора величины атах (или, что одно и то же, у) в соответствующей расчетной формуле (3.12). Выбор величины у обсуждался выше и осуществлялся на ос­

нове формулы (2.65). Результаты расчетов долговечности по соотношениям Кортена — Долана представлены на рис. 83, б.

Анализ данных,

представленных на рисунке,

показывает,

что с помощью

гипотезы Кортена — Долана

по сравне­

нию с линейной гипотезой значительно улучшилось соответ­ ствие расчетных и экспериментальных долговечностей. Для материала 2024-ТЗ [221, 236] расчеты лучше соответствуют эксперименту при d = 4 (точки меньше отклоняются от ли­ нии идеального прогнозирования при таком значении d),

для материала 2024-Т4 [202] расчеты лучше соответствуют эксперименту при d = 3. Больший разброс данных работы

(202] по сравнению с данными [221, 236] объясняется тем, что авторами работ [221, 236] испытано по 6—10 образцов для фиксированной нагрузки, а данные работы [202] получе­ ны по 1—2 образцам для каждого режима. Отметим, что ис­ пользование в вычислениях по гипотезе Кортена — Долана величин Е (а^), определенных методом СМ, дает результаты,

совпадающие с результатами расчетов по гипотезе спектраль­ ного суммирования Райхера.

Проанализируем также результаты испытаний образцов из алюминиевых сплавов 1201 и Д16АТ [179, 196] при случайном узкополосном нагружении. Особенностью дан­

ных испытаний является то, что

они

проведены

на высоких

частотах

нагружения

(сплав 1201 испытан

на

частоте

око­

ло 1000

Гц,

сплав

Д16АТ — на

частоте

около 750

Гц).

Применение

высокочастотного

нагружения

позволило в

разумные

сроки провести довольно

большой

объем испы­

таний как по базе (сплав 1201

— база 108 циклов, сплав

Д16АТ — 5

107 циклов), так и

по

числу

испытанных

об­

разцов, в связи с чем удалось получить данные, имеющиеся

 

 

л

 

 

S/s

 

л

 

 

Крите­

М атериал

 

 

1КО

е

F

рии

в

 

 

Ъ

е

Бартле­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

та

1201

5,37

2,75

101*

1,1

1,83

5,68

0,048

2,54/5/36

3,00/3

Д16АТ

5,55

8,34

10м

0,342

2,02

5,69

0,031

1,19/2/32

14,7/3

в литературе в недостаточном объеме, а также интерпрети­ ровать их в статистическом аспекте.

Испытывались образцы из листовых материалов Д16АТ и 1201 в виде пластины с отверстием при симметричном рас­ тяжении — сжатии, температура испытаний — комнатная, саморазогрева и потери устойчивости [3] образцов в процес­ се циклического нагружения не наблюдалось. В табл. 6 да­ ны результаты регрессионной обработки усталостных испы­ таний, представлены оценки параметров В и Ъ степенного

уравнения

кривой усталости и параметры линии регрессии

Л

---------------- А

lg N = b (lg а — lg а) + е, а также дисперсии этих оценок.

Проверка адекватности линий регрессии эксперименталь­ ным данным проведена с помощью дисперсионного отноше­ ния F, равного отношению дисперсии внутри системы к дис­

персии вокруг эмпирической линии регрессии [161]. Значе­ ния F и соответствующие числа степеней свободы даны в табл. 6. Анализ критических табличных значений F с соот­

ветствующим числом степеней свободы показал, что адек­ ватность регрессии данным не вызывает сомнений. Поэтому в дальнейшем были использованы степенные уравнения кри­ вых усталости. Оценка однородности дисперсий проведена по критерию Бартлета. Значения критерия приведены в табл. 6. Сопоставляя данные таблицы с критическими значениями критерия, видим, что только для сплава Д16АТ с концент­ ратором предположение о независимости разброса логариф­ мов долговечности от уровня нагрузки является упрощаю^ щим.

Для обоснования необходимости учета в расчетах дол­ говечности нагрузок ниже предела выносливости и сопостав­ ления программных блочных и случайных режимов нагру­ жения проведены блочные испытания образцов иэ сплава 1201 при пяти режимах испытаний. В режимах 1, 2, 3 блоки состояли из двух ступеней — перегрузочной, ах — 75 МПа и уровня о2» Длительность которого п2 выбиралась из соот­

ношения— =

(— I Уровень оа для режимов 1, 2, 3 выби­

ла

\ al I

Режим

1

6 ,9

1

0

&

2

1 ,0 7

1

0

6

3

3 ,4 6

1

0

е

4

1 ,9 4

1

0

е

5

2 ,1 7

1

0

7

lgN8

slgJVs

S

- —

г .

Г

-

 

lfeiV

 

 

5 ,8 4

0 ,3 6

0 ,1 3 6

 

 

6 ,0 3

0 ,3 4

0 ,1 3 9

 

 

6 ,5 4

0 ,4 9

0

,

2

0

0

6 ,3 0

0 ,1 3

0 ,0 5 3

 

 

7 ,3 4

0 ,2 4

0 ,0 9 8

 

 

Т а б л и ц а 8. Данные прогнозирования долговечности и СКО оценок логарифмов долговечности при программном нагружении по линейной гипотезе

 

 

 

c m in — ° — 1

 

 

 

am in “ 0

 

Режим

 

wP

 

 

 

дор

 

 

 

 

IgJVP

ур

 

IgJVP

V Y P

 

^0.5

 

 

1

6 ,9

1 0 3

5 ,8 3

0 ,0 5 1

6 ,9

1 0 s

5 ,8 3

0 ,0 5 1

2

3 ,2

- 1 0 e

6 ,5 0

0 ,0 7 5

1 ,6

10*

6 ,2 0

0 ,0 8 2

3

1 ,0 0 • 1 0 7

7 ,0 0

0 ,0 7 5

5 ,2

1 0 e

6 ,7 2

0 ,1 3 7

4

5 ,5

1 0 3

6 ,7 4

0 ,0 4 9

3 ,7

1 0 6

6 ,5 6

0 ,0 8 6

5

2 ,9

1 0 7

7 ,4 6

0 ,0 6 2

9 ,9

1 0 e

7 ,0 0

0 ,1 7 1

рался соответственно равным 1; 0,9 и 0,7 среднего значения предела выносливости. Распределение амплитуд и длитель­ ностей ступеней для режимов 4 и 5 моделировало случай­ ное узкополосное нагружение с распределением амплитуд Рэлея, средним квадратическим отклонением аск = 25 МПа (режим 4) и Оск = 20 МПа (режим 5).

В табл. 7 представлены данные программных испытаний образцов из сплава 1201 при режимах 1—5 и даны значения

оценок долговечностей /Vo,5» соответствующих вероятности разрушения Р = 0,5, найденные как антилогарифм средне­ го значения логарифмов lg N 3 экспериментальных долговеч­

ностей. Здесь также даны оценки СКО каждого режима, где

siglv3 — СКО оценки lg N э.

В табл. 8 представлены результаты прогнозирования дол­ говечности при исследуемых режимах нагружения по линей­

ной гипотезе. Расчеты /Vo,5 и lg iVp проведены по формуле

(3.49), причем в качестве минимального уровня поврежда­ ющих нагрузок принимались значения amin - 0 и amin *=*

Т а б л и ц а 9. Данные прогнозирования долговечности и СКО оценок логарифмов долговечности при программном нагружении по гипотезе Кортена — Долана

 

 

d =

h

 

 

 

d = 3

 

Решим

 

 

 

 

 

 

 

 

 

мР

 

 

>

СГ

 

3.___

 

 

 

 

 

 

l JVP

1

6 ,6

1 0 5

5 ,7 5

0 ,0 7 5

4 ,6

1 0 5

5 ,6 6

0 ,0 7 5

2

1,1

1 0 й

6 ,0 4

0 ,0 7 5

8 ,0

• 1 0 5

5 ,9 0

0 ,0 7 5

3

3 ,0

. 10»

6 ,4 7

0 ,0 7 5

1 ,7

10»

6 ,2 3

0 ,0 7 5

4

2 ,6 . 1 0 е

6 ,4 1

0 ,0 7 5

1 ,8 • 1 0 *

6 ,2 5

0 ,0 7 5

5

5 ,4

. 1 0 6

6 ,7 3

0 ,0 6 2

3 ,1

10»

6 ,4 9

0 ,0 6 2

= <J_i. СКО оценки lg N р, обусловленное ограниченным объ­

емом испытаний при гармоническом нагружении, рассчиты­

валось на

ЭВМ СМ-3 по методике, изложенной в парагра­

фе 5 главы

третьей.

Расчеты

долговечности по гипотезе Кортена — Долана,

а также результаты вычисления СКО оценок логарифмов

долговечности для

d =

3 и d = 4 приведены в табл. 9. Вы­

числения

произведены

по

 

 

 

 

 

формулам

 

(3.75)

и

(3.76)

 

 

 

 

 

с

помощью микрокальку­

 

 

 

 

 

лятора.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Иа рис. 84 представле­

 

 

 

 

 

ны данные

расчета

и

экс­

 

 

 

 

 

перимента. По оси абсцисс

 

 

 

 

 

отложены расчетные значе­

 

 

 

 

 

ния долговечностей, по оси

 

 

 

 

 

ординат— эксперименталь­

 

 

 

 

 

ные

долговечности.

Вер­

 

 

 

 

 

тикальные

отрезки

пред-

 

 

 

 

 

ставл яют

 

собой 90 %-ные

 

 

 

 

 

доверительные

интервалы

 

 

 

 

 

для соответствующих

оце­

 

 

 

 

 

нок

экспериментальных

Рис. 84. Расчетные и эксперимен­

долговечностей.

Результа­

тальные

данные для программного

ты расчетов значений t со­

нагружения:

 

 

гласно формулам

(3.59) и

1— 4 — блочное нагружение с двумя сту­

пенями;

5— 8 — блочное нагружение

с

(3.60) приведены в табл. 10.

шестью ступенями: 7, 5 — расчет по линей­

ной гипотезе, <rmin = o _ t; s,

6 — расчет

В

таблице

приведены зна­

по линейной гипотезе, omjn =

0; 4 , 8

чения

t

критерия

 

Стыо-

распет по гипотезе Кортена — Долана,d в

дента

для

 

пяти

режимов

=3; з,

7 —расчет по гипотезе Кортена—До­

 

лана,

d =

4,