Рис. 83. Экспериментальные н расчетные долговечности по линейной ги потезе (а) и по гипотезе Кортена — Долана с d = 4 (б):
1 — материал 2024-ТЗ [202]; 2 — материал 2024-ТЗ [221J; 3 — материал 2024-Т4 [236].
тоду полных циклов, при этом выделенные в процессе схема тизации циклы приводились к симметричным по формуле (4.16) с ф = 0,25.
На рис. 83 представлены расчетные по гипотезе линейно го суммирования (4.21) и экспериментальные долговечности. Сплошная линия представляет собой графическое изображе ние идеального прогнозирования, штриховые — графиче ское изображение трехкратного отклонения расчетной дол говечности от экспериментальной. Как видно из рисунка, прогнозируемая долговечность оказывается сильно завышен ной по сравнению с экспериментальной. Необходимо проана лизировать, насколько можно уменьшить разницу между результатами расчета и эксперимента, если для прогнозиро вания долговечности при случайном нагружении применить нелинейную гипотезу накопления повреждений, учитываю щую влияние последовательности приложения нагрузки на долговечность. В качестве такой гипотезы рассмотрим пред ложенное В. В. Болотиным [14] кинетическое уравнение для меры повреждения!) (3.13). Функцию т] (сг) определяли по ре зультатам двухступенчатых испытаний [266]. В случае на гружения в течение пх циклов с амплитудой ох и дальнейшего
нагружения с |
амплитудой |
а2 <С |
ПРИ числе циклов п2 |
до разрушения |
выражение |
для |
т| (о) имеет вид т] (аа) — |
Л (Pi) lg ni/^i |
|
|
|
lg (N2-nJ/N 2 *
Результаты обработки методом наименьших квадратов для пяти режимов, отличавшихся выбором а2, показали, что
данные испытаний удовлетворительно аппроксимируются выражением г) (о) = а + Ьа—а. Сравнение эксперименталь
ных данных и расчетов по формуле (3.14) показало, что ошиб ка в прогнозировании долговечности по сравнению с тако вой по линейной гипотезе уменьшилась незначительно. Это свидетельствует о том, что при случайно*! нагружении в отличие от программного учет последовательности приложе ния нагрузки с помощью нелинейной теории накопления по вреждений несущественно уменьшает ошибку в прогнози ровании долговечности по сравнению с линейной гипо тезой.
При использовании для прогнозирования долговечности в условиях случайного нагружения гипотезы Кортена — Долана возникает проблема выбора величины атах (или, что одно и то же, у) в соответствующей расчетной формуле (3.12). Выбор величины у обсуждался выше и осуществлялся на ос
нове формулы (2.65). Результаты расчетов долговечности по соотношениям Кортена — Долана представлены на рис. 83, б.
Анализ данных, |
представленных на рисунке, |
показывает, |
что с помощью |
гипотезы Кортена — Долана |
по сравне |
нию с линейной гипотезой значительно улучшилось соответ ствие расчетных и экспериментальных долговечностей. Для материала 2024-ТЗ [221, 236] расчеты лучше соответствуют эксперименту при d = 4 (точки меньше отклоняются от ли нии идеального прогнозирования при таком значении d),
для материала 2024-Т4 [202] расчеты лучше соответствуют эксперименту при d = 3. Больший разброс данных работы
(202] по сравнению с данными [221, 236] объясняется тем, что авторами работ [221, 236] испытано по 6—10 образцов для фиксированной нагрузки, а данные работы [202] получе ны по 1—2 образцам для каждого режима. Отметим, что ис пользование в вычислениях по гипотезе Кортена — Долана величин Е (а^), определенных методом СМ, дает результаты,
совпадающие с результатами расчетов по гипотезе спектраль ного суммирования Райхера.
Проанализируем также результаты испытаний образцов из алюминиевых сплавов 1201 и Д16АТ [179, 196] при случайном узкополосном нагружении. Особенностью дан
ных испытаний является то, что |
они |
проведены |
на высоких |
|||||
частотах |
нагружения |
(сплав 1201 испытан |
на |
частоте |
око |
|||
ло 1000 |
Гц, |
сплав |
Д16АТ — на |
частоте |
около 750 |
Гц). |
||
Применение |
высокочастотного |
нагружения |
позволило в |
|||||
разумные |
сроки провести довольно |
большой |
объем испы |
|||||
таний как по базе (сплав 1201 |
— база 108 циклов, сплав |
|||||||
Д16АТ — 5 |
107 циклов), так и |
по |
числу |
испытанных |
об |
|||
разцов, в связи с чем удалось получить данные, имеющиеся
|
|
л |
|
|
S/s |
|
л |
|
|
Крите |
М атериал |
'Ь |
|
|
1КО |
е |
F |
рии |
|||
в |
|
|
Ъ |
е |
Бартле |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
та |
1201 |
5,37 |
2,75 |
• |
101* |
1,1 |
1,83 |
5,68 |
0,048 |
2,54/5/36 |
3,00/3 |
Д16АТ |
5,55 |
8,34 |
• |
10м |
0,342 |
2,02 |
5,69 |
0,031 |
1,19/2/32 |
14,7/3 |
в литературе в недостаточном объеме, а также интерпрети ровать их в статистическом аспекте.
Испытывались образцы из листовых материалов Д16АТ и 1201 в виде пластины с отверстием при симметричном рас тяжении — сжатии, температура испытаний — комнатная, саморазогрева и потери устойчивости [3] образцов в процес се циклического нагружения не наблюдалось. В табл. 6 да ны результаты регрессионной обработки усталостных испы таний, представлены оценки параметров В и Ъ степенного
уравнения |
кривой усталости и параметры линии регрессии |
Л |
---------------- А |
lg N = b (lg а — lg а) + е, а также дисперсии этих оценок.
Проверка адекватности линий регрессии эксперименталь ным данным проведена с помощью дисперсионного отноше ния F, равного отношению дисперсии внутри системы к дис
персии вокруг эмпирической линии регрессии [161]. Значе ния F и соответствующие числа степеней свободы даны в табл. 6. Анализ критических табличных значений F с соот
ветствующим числом степеней свободы показал, что адек ватность регрессии данным не вызывает сомнений. Поэтому в дальнейшем были использованы степенные уравнения кри вых усталости. Оценка однородности дисперсий проведена по критерию Бартлета. Значения критерия приведены в табл. 6. Сопоставляя данные таблицы с критическими значениями критерия, видим, что только для сплава Д16АТ с концент ратором предположение о независимости разброса логариф мов долговечности от уровня нагрузки является упрощаю^ щим.
Для обоснования необходимости учета в расчетах дол говечности нагрузок ниже предела выносливости и сопостав ления программных блочных и случайных режимов нагру жения проведены блочные испытания образцов иэ сплава 1201 при пяти режимах испытаний. В режимах 1, 2, 3 блоки состояли из двух ступеней — перегрузочной, ах — 75 МПа и уровня о2» Длительность которого п2 выбиралась из соот
ношения— = |
(— I Уровень оа для режимов 1, 2, 3 выби |
ла |
\ al I |
Режим
1 |
6 ,9 |
1 |
0 |
& |
2 |
1 ,0 7 |
1 |
0 |
6 |
3 |
3 ,4 6 |
1 |
0 |
е |
4 |
1 ,9 4 |
1 |
0 |
е |
5 |
2 ,1 7 |
1 |
0 |
7 |
lgN8 |
slgJVs |
S |
- — |
г . |
Г |
- |
|
lfeiV |
|
|
|||
5 ,8 4 |
0 ,3 6 |
0 ,1 3 6 |
|
|
||
6 ,0 3 |
0 ,3 4 |
0 ,1 3 9 |
|
|
||
6 ,5 4 |
0 ,4 9 |
0 |
, |
2 |
0 |
0 |
6 ,3 0 |
0 ,1 3 |
0 ,0 5 3 |
|
|
||
7 ,3 4 |
0 ,2 4 |
0 ,0 9 8 |
|
|
||
Т а б л и ц а 8. Данные прогнозирования долговечности и СКО оценок логарифмов долговечности при программном нагружении по линейной гипотезе
|
|
|
c m in — ° — 1 |
|
|
|
am in “ 0 |
|
Режим |
|
wP |
|
|
|
дор |
|
|
|
|
IgJVP |
*Ыур |
|
IgJVP |
V Y P |
||
|
^0.5 |
|
|
|||||
1 |
6 ,9 |
1 0 3 |
5 ,8 3 |
0 ,0 5 1 |
6 ,9 |
1 0 s |
5 ,8 3 |
0 ,0 5 1 |
2 |
3 ,2 |
- 1 0 e |
6 ,5 0 |
0 ,0 7 5 |
1 ,6 |
10* |
6 ,2 0 |
0 ,0 8 2 |
3 |
1 ,0 0 • 1 0 7 |
7 ,0 0 |
0 ,0 7 5 |
5 ,2 |
1 0 e |
6 ,7 2 |
0 ,1 3 7 |
|
4 |
5 ,5 |
1 0 3 |
6 ,7 4 |
0 ,0 4 9 |
3 ,7 |
1 0 6 |
6 ,5 6 |
0 ,0 8 6 |
5 |
2 ,9 |
1 0 7 |
7 ,4 6 |
0 ,0 6 2 |
9 ,9 |
1 0 e |
7 ,0 0 |
0 ,1 7 1 |
рался соответственно равным 1; 0,9 и 0,7 среднего значения предела выносливости. Распределение амплитуд и длитель ностей ступеней для режимов 4 и 5 моделировало случай ное узкополосное нагружение с распределением амплитуд Рэлея, средним квадратическим отклонением аск = 25 МПа (режим 4) и Оск = 20 МПа (режим 5).
В табл. 7 представлены данные программных испытаний образцов из сплава 1201 при режимах 1—5 и даны значения
оценок долговечностей /Vo,5» соответствующих вероятности разрушения Р = 0,5, найденные как антилогарифм средне го значения логарифмов lg N 3 экспериментальных долговеч
ностей. Здесь также даны оценки СКО каждого режима, где
siglv3 — СКО оценки lg N э.
В табл. 8 представлены результаты прогнозирования дол говечности при исследуемых режимах нагружения по линей
ной гипотезе. Расчеты /Vo,5 и lg iVp проведены по формуле
(3.49), причем в качестве минимального уровня поврежда ющих нагрузок принимались значения amin - 0 и amin *=*
Т а б л и ц а 9. Данные прогнозирования долговечности и СКО оценок логарифмов долговечности при программном нагружении по гипотезе Кортена — Долана
|
|
d = |
h |
|
|
|
d = 3 |
|
Решим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мР |
|
|
> |
СГ |
|
3.___ |
|
|
|
|
|
|
|
l JVP |
||
1 |
6 ,6 |
1 0 5 |
5 ,7 5 |
0 ,0 7 5 |
4 ,6 |
1 0 5 |
5 ,6 6 |
0 ,0 7 5 |
2 |
1,1 |
1 0 й |
6 ,0 4 |
0 ,0 7 5 |
8 ,0 |
• 1 0 5 |
5 ,9 0 |
0 ,0 7 5 |
3 |
3 ,0 |
. 10» |
6 ,4 7 |
0 ,0 7 5 |
1 ,7 |
10» |
6 ,2 3 |
0 ,0 7 5 |
4 |
2 ,6 . 1 0 е |
6 ,4 1 |
0 ,0 7 5 |
1 ,8 • 1 0 * |
6 ,2 5 |
0 ,0 7 5 |
||
5 |
5 ,4 |
. 1 0 6 |
6 ,7 3 |
0 ,0 6 2 |
3 ,1 |
10» |
6 ,4 9 |
0 ,0 6 2 |
= <J_i. СКО оценки lg N р, обусловленное ограниченным объ
емом испытаний при гармоническом нагружении, рассчиты
валось на |
ЭВМ СМ-3 по методике, изложенной в парагра |
фе 5 главы |
третьей. |
Расчеты |
долговечности по гипотезе Кортена — Долана, |
а также результаты вычисления СКО оценок логарифмов
долговечности для |
d = |
3 и d = 4 приведены в табл. 9. Вы |
|||||||||||
числения |
произведены |
по |
|
|
|
|
|
||||||
формулам |
|
(3.75) |
и |
(3.76) |
|
|
|
|
|
||||
с |
помощью микрокальку |
|
|
|
|
|
|||||||
лятора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Иа рис. 84 представле |
|
|
|
|
|
|||||||
ны данные |
расчета |
и |
экс |
|
|
|
|
|
|||||
перимента. По оси абсцисс |
|
|
|
|
|
||||||||
отложены расчетные значе |
|
|
|
|
|
||||||||
ния долговечностей, по оси |
|
|
|
|
|
||||||||
ординат— эксперименталь |
|
|
|
|
|
||||||||
ные |
долговечности. |
Вер |
|
|
|
|
|
||||||
тикальные |
отрезки |
пред- |
|
|
|
|
|
||||||
ставл яют |
|
собой 90 %-ные |
|
|
|
|
|
||||||
доверительные |
интервалы |
|
|
|
|
|
|||||||
для соответствующих |
оце |
|
|
|
|
|
|||||||
нок |
экспериментальных |
Рис. 84. Расчетные и эксперимен |
|||||||||||
долговечностей. |
Результа |
тальные |
данные для программного |
||||||||||
ты расчетов значений t со |
нагружения: |
|
|
||||||||||
гласно формулам |
(3.59) и |
1— 4 — блочное нагружение с двумя сту |
|||||||||||
пенями; |
5— 8 — блочное нагружение |
с |
|||||||||||
(3.60) приведены в табл. 10. |
шестью ступенями: 7, 5 — расчет по линей |
||||||||||||
ной гипотезе, <rmin = o _ t; s, |
6 — расчет |
||||||||||||
В |
таблице |
приведены зна |
по линейной гипотезе, omjn = |
0; 4 , 8 |
— |
||||||||
чения |
t |
критерия |
|
Стыо- |
распет по гипотезе Кортена — Долана,d в |
||||||||
дента |
для |
|
пяти |
режимов |
=3; з, |
7 —расчет по гипотезе Кортена—До |
|||||||
|
лана, |
d = |
4, |
|
|
||||||||