Материал: Д6725 Федоров КМ Процессы и аппараты контр раб 1-2
Расчётные формулы |
|
||||||
1. Плотность перемешиваемых компонентов суспензии |
c , кг/м3 |
||||||
|
|
|
1 |
|
, |
(2.1) |
|
|
|
|
|
|
|
||
c |
xт.ф |
1 xт.ф |
|
||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
где сти,
т.ч |
ж |
т.ч – плотность твѐрдых частиц, |
кг/м3 ; ж – плотность жидко- |
кг/м3 ; хт.ф – массовое содержание твѐрдой фазы в жидкости. 2. Объѐмная доля твѐрдой фазы в суспензии
|
|
|
|
φ |
|
ρc |
|
х |
(2.2) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
ρт.ч |
т.ф . |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3. Динамическая вязкость смеси: |
|
|
|
||||||||
а) если |
0,1, |
то μc |
μж (1 |
2, 5φ) ; |
(2.3) |
||||||
|
|
|
μс |
|
0,59μж |
|
|
||||
б) если |
>0,1, |
то |
(0, 77 |
|
φ)2 . |
(2.4) |
|||||
|
|
||||||||||
4. Частота вращения мешалки, об/с :
а) для лопастной и якорной мешалок
n C |
ρт.ч ρж dч |
( |
Dx |
), |
ρс |
y |
|||
|
|
dм |
||
где dч – эквивалентный диаметр твѐрдой частицы,
аппарата, м ; dм – диаметр мешалки, м ; C , x , (прил., табл. 1);
б) для пропеллерной и турбинной мешалок
(2.5)
м ; D – диаметр y – постоянные
n |
o |
, |
(2.6) |
|
S cos2 |
||||
|
|
|
||
где o – осевая скорость перемешивания суспензии, м/с; S |
– шаг |
|||
11
винта пропеллерной или турбинной мешалки, м ; |
– угол подъѐма |
|||||||||
винтовой линии, . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Осевая скорость перемешивания суспензии |
|
|
||||||||
|
|
|
mV |
|
, |
|
|
(2.7) |
||
|
o |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
60Fo.в |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где m – количество перемещений жидкости через диффузор; |
V – |
|||||||||
объем аппарата, м3 ; F |
– поверхность, отметаемая винтом, м2 . |
|
||||||||
о.в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Объѐм аппарата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
D2 H |
. |
|
|
(2.8) |
|||
|
4 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Поверхность, отметаемая винтом, |
|
|
|
|
|
|||||
|
F |
0,8 |
dм2 |
. |
|
(2.9) |
||||
|
|
|
||||||||
|
о.в |
4 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
5. Критерий Рейнольдса для мешалки, |
|
|
||||||||
|
|
nρ |
d 2 |
|
||
|
Reм |
|
c |
м |
. |
(2.10) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
μc |
|
||
6. |
По полученному значению |
Reм из графика (прил. |
рис. 1) |
|||
KN |
f (Reм ) , находим значение коэффициента мощности |
K N для |
||||
модельной мешалки. |
|
|
|
|
||
Величина K N , полученная из рис. 1, справедлива только для ме-
шалок геометрически подобных модельным мешалкам. При отклонении от этого условия расход энергии на перемешивание изменяется, поэтому при отсутствии геометрического подобия мешалок значение K N умножают на поправочные коэффициенты:
|
D |
a |
|
|
fD |
; |
(2.11) |
||
|
||||
dм |
||||
|
|
|
12
|
|
fh |
|
|
H |
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
(2.12) |
|||
|
|
|
|
D |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
b |
k |
|
|
|
|
|
|
|
fb |
|
|
; |
|
(2.13) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
dм |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
S |
p |
|
|
|
|
|
|
|
fs |
|
|
, |
|
(2.14) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
dм |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где – отношение |
D |
для модельной мешалки; |
– отношение |
|
b |
для |
|||||
|
|
|
|||||||||
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
модельной мешалки. Значения коэффициентов a , h , k , p приведены в (прил., табл. 3). Тогда
K N |
1 |
K N f D fh fb fS ; |
(2.15) |
|
|
|
7. Мощность, потребляемая мешалкой в рабочий период, Вт:
а) для лопастной и якорной мешалок
NP |
KN dм5 n3 |
c , |
(2.16) |
|
1 |
|
|
б) для пропеллерной и турбинной мешалок
NP |
0,2 sin3 cos KN |
dì5n3 |
c . |
(2.17) |
|
|
1 |
|
|
Если высота слоя жидкости в аппарате отлична от его диаметра, то поправочный множитель
fH |
|
H |
|
. |
(2.18) |
|
|||||
|
|
D |
|
||
Шероховатость внутренних стенок аппарата, наличие в нѐм змеевика и гильзы для термометра учитываются следующими поправочными коэффициентами:
fш 1,1 1,2 – для шероховатых стенок;
13
fз |
2 3 – при наличии змеевика вдоль вертикальных стенок |
|||||
или у днища аппарата; |
|
|
|
|
||
fг |
1,1 – при наличии гильзы для термометра. |
|
||||
8. При коэффициенте |
fп 1,3, учитывающем пусковой момент и |
|||||
КПД передачи |
0,8 0,85, необходимая мощность электродвигате- |
|||||
ля мешалки, кВт |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nдв |
1,3N p fH fш fз fг |
. |
(2.19) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
1000 |
||||
|
|
|
|
|
||
14
3. ФИЛЬТРОВАНИЕ
Задача. Определить необходимую поверхность фильтрования водной суспензии, содержащей xc твѐрдой фазы. Влажность осадка U . Производительность фильтра по фильтрату Vф . Перепад давления
на фильтре P . Удельное сопротивление несжимаемого осадка ro , сопротивление фильтровальной перегородки Rп , плотность твѐрдой
фазы |
т.ф . Осадок промывают используя 1,5 |
м3 воды на 1 м3 осадка. |
||||||||||||||||||
Динамическая вязкость промывных вод |
пр , а динамическая вязкость |
|||||||||||||||||||
фильтрата |
ф . Плотность жидкости |
ж |
1000 кг м3 . |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
№ |
xc |
U |
Vф , |
P 10 |
5 |
r 10 12 |
, |
R 10 10 |
, |
т.ф , |
|
|
пр , |
ф , |
|
|||||
вари- |
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
3 |
ч |
Па |
|
м |
2 |
|
|
м |
1 |
|
кг м |
3 |
|
Па с |
Па с |
|
|
анта |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
0,05 |
0,45 |
|
5 |
|
0,7 |
|
19 |
|
|
|
2 |
|
2000 |
|
0,0004 |
0,0006 |
|
||
2 |
0,05 |
0,40 |
|
7 |
|
1,0 |
|
18 |
|
|
|
2 |
|
1700 |
|
0,0005 |
0,0007 |
|
||
3 |
0,07 |
0,50 |
|
9 |
|
1,5 |
|
16 |
|
|
|
1 |
|
1600 |
|
0,0003 |
0,0006 |
|
||
4 |
0,09 |
0,45 |
10 |
|
2,0 |
|
14 |
|
|
|
9 |
|
1300 |
|
0,0005 |
0,0008 |
|
|||
5 |
0,11 |
0,35 |
11 |
|
2,5 |
|
12 |
|
|
|
7 |
|
1400 |
|
0,0003 |
0,0004 |
|
|||
6 |
0,10 |
0,40 |
|
8 |
|
0,8 |
|
15 |
|
|
|
6 |
|
2100 |
|
0,0004 |
0,0007 |
|
||
7 |
0,06 |
0,45 |
|
6 |
|
1,2 |
|
13 |
|
|
|
3 |
|
1800 |
|
0,0003 |
0,0005 |
|
||
8 |
0,08 |
0,50 |
|
7 |
|
1,4 |
|
17 |
|
|
|
5 |
|
1500 |
|
0,0004 |
0,0006 |
|
||
9 |
0,07 |
0,35 |
|
9 |
|
0,9 |
|
11 |
|
|
|
8 |
|
1900 |
|
0,0006 |
0,0008 |
|
||
10 |
0,12 |
0,40 |
|
5 |
|
1,1 |
|
19 |
|
|
|
4 |
|
1400 |
|
0,0003 |
0,0004 |
|
||
Расчётные формулы
1. Количество получаемого фильтрата, кг/с
Gф Vф ф , |
(3.1) |
15