Материал: 2388

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

	58,8								2,5
									2,5

	6
∆H	49,0


	5
СибА										14,7
СибА							ДИ
	39,2
	4										4,9
	29,4
	3									24,5
кПа	19,62
	9,8										4,9
	1										4,9
	00										5,9
	1		2	3	4	5		6	7
		насос	насоса з	двигатель	двигателя из	радиатор		радиатора из	насос
		Входв	Выход	Входв	Выход	Входв		Выход	Входв

Рис. 1.20. Схема распределения потерь напора, создаваемого насосом [4]

Порядок расчёта жидкостного насоса СО:

1. Определение циркуляционного расхода жидкости из соотноше-

ния

	Gж =			Qв			,	(1.35)
		c	ж	ρ	ж	∆T
						ж
где Qв	– количество тепла, отдаваемого охлаждающей жидкости;
сж	– теплоёмкость охлаждающей жидкости;
ρж	– плотность охлаждающей жидкости;

∆Tж – температурный перепад охлаждающей жидкости в радиаторе.

∆Tж = 6…12 К.

2. Расчёт производительности насоса. Расчётная производитель-

ность насоса учитывает утечки жидкости из нагнетательной полости во всасывающую:

G	=	Gж	м3/с,	(1.36)
		η
ж.расч.

где η− коэффициент подачи, учитывающий утечки жидкости, η = 0,8...0,9.


СибАДИ
3. Расчёт радиуса входного отверстия крыльчатки выполняется из
условия обеспечен я расчётного количества охлаждающей жидкости:
	Gж.расч.		= π (r2		− r2 ),	(1.37)
	c1	1			0
где r1	– рад ус входного отверстия (рис. 1.21);
r0	− рад ус ступ цы крыльчатки;
c1	− скорость охлаждающей жидкости на входе в насос,c1 = 1…2,5 м/с.
Из услов я (1.37) определяют r1:
	r =		Gж.расч.	+ r2 .		(1.38)
	1		π c1		0

4. Определение числа лопастей (лопаток) крыльчатки. Число ло-

пастей крыльчатки принимают от 3 до 8.

5. Построение профиля лопастей крыльчатки (см. рис. 1.21). Вход

жидкости в насос должен происходить безударно.					ля этого определяют
окружную скорость схода охлаждающей жидкости:
	u2 =		pж	,	(1.39)
		1+ tgα2 ctgβ2

			ρж ηг
где α2 β2	− углы между направлениями скоростейc2, u2, W2; α2 = 8…12 °,
	β2 = 12…50 °; β2 = α2 .
	0,8
ηг	− гидравлический КПД, ηг = 0,6…0,7;

pж − напор, создаваемый насосом, pж = (5…15) 104 Па.

Увеличение β2 приводит к росту напора, создаваемого насосом. В связи с этим иногда лопатки проектируют радиальными, т.е. угол β2 принимают равным 90 °. В тоже время увеличение β2 снижает КПД насоса.

СибА				ДИ
Рис. 1.21. Расчётная схема жидкостного насоса [1, 2, 3, 4, 9]
Далее для построения профиля лопастей крыльчатки определяем
радиус схода жидкости:	30 u2 ,
r =	30 u2 ,			(1.40)
2	π n
		вм
где nвм – частота вращения крыльчатки в минуту.
Определяем окружную скорость u1				з следующего равенства:
u1	= u2 ,
r		r
1	2
откуда		u2 r1
u =		u2 r1	.	(1.41)
u =			.	(1.41)
1		r2
		r2

Радиальная скорость схода жидкостиcr рассчитывается по формуле

cr =	pж tgα2	.	(1.42)

	ρж ηг u2


СибАДsinβ И
Абсолютная скорость схода жидкости определяется по формуле
c2 =		cr			.	(1.43)
	sin α2
Угол между относительной скоростью W1						и отрицательным на-
правлен ем окружной скорости u1		находится из выражения:
tgβ =			c1	.		(1.44)
	1		u1

Угол β1 зменяется в пределах 40…55 °, но иногда может быть и меньше.

Далее строят проф ль лопатки (см. рис. 1.21). Для этого из центра О радиусом r2 проводят внешнюю окружность, а радиусом r1 – внутреннюю.

Затем на внешней окружности в произвольной точке В строят угол β2. От вертикального диаметра, проходящего через точку В, по часовой стрелке

откладывают угол β = β1 + β2 до пересечения с внутренней окружностью в точке К. Через точки В К проводят линию до пересечения с внутренней окружностью в точке А и из середины отрезка АВ (точка L) проводят перпендикулярную ему линию до пересечения с внутренней окружностью в точке Е. После этих построений из точки Е как из центра прово-

дят дугу через точки	В, представляющую профиль лопатки.
6. Определение ширины лопаток на входе и выходе. Ширина лопа-
ток на входе b1 и выходе b2			вычисляется по формулам
	b1 =			Gж.расч.					;
					z δ1
			2	π r1 −			c1


						1		(1.45)
				Gж.расч.
	b2 =							,
						z δ2
				π r2 −				cr

		2
						sinβ2

где		z – число лопаток крыльчатки;
	δ1	и δ2 – толщина лопатки у входа и выхода.
b1	В существующих конструкциях, как правило, δ1 = δ2 = 3…5 мм,
	= 10…35 мм, b2 = 4…25 мм.
СибАДИ
	7. Расчёт потребляемой мощности жидкостного насоса.
		Nж.н. =	Gж.расч. pж	,	(1.46)
			1 000 ηм

где ηм – механ ческ й КПД насоса, ηм = 0,9…0,95.

У автотракторных ДВС Nж.н. = (0,5...1,0%) Ne .

Распределен е давления по охлаждающему контуру рассматривают вместе с распределен ем температур жидкости. По последним оценивают упругость паров охлаждающей жидкости в отдельных точках СО.

Давлен е во всех точках СО должно быть больше упругости паров охлаждающей жидкости на величину кавитационного запаса.

Расчётным режимом СО чаще всего является режим максимальной мощности Nemax, но в отдельных случаях проверку проводят для режима максимального момента Memax, так как при уменьшении частоты вращения возможно возникновение зон парообразования из-за уменьшения давления в СО перегрев ДВС.

1.2.3. Вентилятор

Вентиляторы введены в жидкостную СО для направления воздушного потока, отводящего тепло от радиатора. В настоящее время привод вентиляторов СО осуществляется электромотором, включающимся на максимальное число оборотов по сигналу от датчика, установленного в один из бачков радиатора, при достижении определённой температуры охлаждающей жидкости.

В автотракторных ДВС наибольшее распространение получили осевые одноступенчатые вентиляторы. Изготавливаются вентиляторы клёпанными или литыми (рис. 1.22).

При подборе вентилятора согласовывают его производительность и аэродинамическое сопротивление всей воздушной сети ∆pс с его характеристиками – напором и подачей. В случае высокого ∆pс = 600…800 Па

Смотрите также:


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_индив анализ данных
- Интерфейс 485 и оптопорт 11