Материал: 2218
1. КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ СБОРНОГО БАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
В состав сборного балочного междуэтажного перекрытия входят плиты и ригели, опирающиеся на колонны (рис.1).
При компоновке сборного балочного перекрытия необходимо:
СибАДИ− назначить размеры сетки колонн; − выбрать направление ригелей, форму и размеры их
поперечного сечения; − выбрать тип и размеры плит.
етка колонн назначается в зависимости от размеров плит и ригелей. Расстояние междуколоннамидолжно ытькратно100ммипринимаетсявпределах(4,8…7,2)м.
Направлен е р гелей может быть продольным или поперечным. Это обусловл вается техн ко-экономическими показателями. Выбор типа поперечного сечения р гелей зав с т отспосо аопирания на нихплит. Высотасечения ригеля
hb=(1/15…1/10)l, где l–пролетригеля,ширинаегосеченияbb =20смили30см.
Тип плит перекрытия вы ирается по архитектурно-планировочным требованиям и с учётом величины действующей временной (полезной) нагрузки. При временной нагрузке V ≤ 7,0 кН/м2 используются многопустотные плиты, высота сечения которых равна (20 …24) см.
Плиты выполняются преимущественно предварительно напряженными, что позволяет получить экономию за счёт сокращения расхода стали.
Количество типоразмеров плит должно быть минимальным: рядовые шириною (1,2 …2,4) м, связевые плиты-распорки – (0,8 …1,8) м, фасадные плитыраспорки – (0,6 …0,95) м.
В качестве примера в методических указаниях принято следующее:
− связевая конструктивная схема здания с поперечным расположением ригелей сеткой колонн с размерами в плане
6,0х6,3 м (рис.1);
−число этажей – 9, включая подвал;
−высота этажей и подвала 2,8 м;
−ригель таврового сечения шириною bb = 20 см и высотой hb=1/14×630=45 см (рис.2) предварительного напряжения арматуры;
(Отметим, что предварительно назначенные размеры могут быть уточнены в последующем расчете и конструировании ригеля).
6
- плиты |
многопустотные предварительно напряженные высотой |
22см (рис.2) (ширина рядовых плит 1,5 м и плит-распорок 1,8 м);
-колонны сечением 40х40 см;
-величина временной нагрузки принимается в двух вариантах: 1 вариант – V= 1,5 кН/м2; 2 вариант – V= 4,5 кН/м2.
СибАДИ
Рис. 1. Конструктивная схема здания
7
СибАДИРис. 2. К расчету плиты перекрытия
8
2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОПУСТОТНОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ ПРИ ВРЕМЕННОЙ ПОЛЕЗНОЙ НАГРУЗКЕ V=1,5 кН/м2
|
|
|
|
|
2.1.Исходные данные |
|
|
|
Нагрузки на 1 м2 перекрытия |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
|
|
|
|
|
|||
СибАДИ |
Расчетная |
||||||
|
|
Вид нагрузки |
|
|
Нормативная |
Коэффициент |
|
|
|
|
|
|
нагрузка, кН/м2 |
надежности по |
нагрузка, |
|
|
|
|
|
|
нагрузке γf |
кН/м2 |
|
|
1 |
|
|
2 |
3 |
4 |
|
Постоянная: Полы – паркет на |
|
|
|
|
||
|
маст |
ке, δ = 20 мм |
|
|
0,20 |
1,3 |
0,26 |
|
Цементно-песчаная стяжка, δ = 30 |
|
|
|
|
||
|
мм ( = 18 кН / м3 ) |
|
|
|
|
|
|
|
Многопустотная с орная |
плита |
0,54 |
1,3 |
0,70 |
||
|
перекрыт я с омонол ч ван ем швов, δ = |
|
|
|
|||
|
|
220 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,4 |
1,1 |
3,74 |
|
|
|
|
|
|
||
|
Итого постоянная нагрузка g |
|
4,14 |
|
4,7 |
||
|
|
|
|
|
|||
|
Временная: Перегородки, δ = 120 мм |
|
|
|
|||
|
(приведенная нагрузка, длительная) Vр |
0,5 |
1,2 |
0,6 |
|||
|
Полезная (из задания) |
|
|||||
|
в том числе |
|
|
|
|
|
|
|
кратковременная Vsh |
|
|
1,5 |
1,3 |
1,95 |
|
|
|
длительная Vlon |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 |
1,3 |
1,56 |
|
|
|
|
|
0,3 |
1,3 |
0,39 |
|
|
|
|
|
|
||
|
Итого временная нагрузка V |
|
2,0 |
|
2,55 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Временная |
нагрузка |
без |
учета |
1,5 |
|
1,95 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
перегородок V0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Полная нагрузка g + V |
|
6,14 |
|
7,25 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: коэффициент надежности по нагрузке γf для временной (полезной) нагрузки принимается:
1,3 – при полном нормативном значении нагрузки менее 2 кПа (кН/м2);
9
1,2 – при полном нормативном значении нагрузки 2 кПа (кН/м2) и более
[1].
Нагрузка на 1 погонный метр длины плиты при номинальной её ширине 1,5 м с учетом коэффициента надежности по ответственности здания γп = 0,95:
− |
расчетная постоянная g = 4,7·1,5·0,95 = 6,7 кН/м; |
− |
расчетная полная (g + V) = 7,25·1,5·0,95 = 10,33 |
СибАДИ |
|
кН/м; |
|
− |
нормативная постоянная gп = 4,14·1,5·0,95 = 5,9 |
кН/м; |
|
− |
нормативная полная (gп + Vп) = 6,14·1,5·0,95 = |
8,75 кН/м; |
|
− |
нормативная постоянная и длительная (gп + V |
lon,п) = (4,14 + 0,8) ·1,5·0,95 = 7,04 кН/м.
Матер алы для пл ты
Бетон тяжелый класса по прочности на сжатие В20:
Rb,n = Rb,ser = 15,0 МПа; Rbt,n = Rbt,ser = 1,35 МПа (табл. 1 [4], Приложение 3),
Rb = 11,5 МПа; Rbt= 0,9 МПа (та л. 2 [4], Приложение 4),
γb1 = 0,9 (п. 2.1.2.3 [4]).
Начальный модуль упругости етона Еb = 27,5·103 МПа (табл. 4 [4],
Приложение 5).
Технология изготовления плиты – агрегатно-поточная. Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Натяжение напрягаемой арматуры осуществляется электротермическим способом.
Арматура:
- продольная напрягаемая класса 600:
Rs,n = Rs,ser= 600 МПа (табл. 7 [4], Приложение 6);
Rs = 520 МПа (табл. 8 [4], Приложение 7);
Еs = 2,0 ·105МПа (пункт 2.2.2.6 [4]).
- ненапрягаемая класса В500:
Rs = 435 МПа (табл. 5.8 [3], Приложение 7);
Rsw = 300 МПа.
10