acrc2 [acrc2] 0,20мм [2, табл. 2].
9.3.5. Определение прогиба от постоянных и длительных нагрузок (эстетико-психологические требования)
Прогиб ригеля определяется приближенно по кривизне в среднем сечении [2, п. 4.27]:
|
b |
0,9 , тяжелый бетон классом выше В7.5; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
m |
|
Rbt,serWpl |
|
|
|
|
|
|
19,9 31589 |
|
|
0,309,[2,п.4.29]; |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
Mдлн Mrp |
|
|
32,18 105 11,82 105 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
ls |
0,8 [2, табл. 36]; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
A A |
|
A |
A |
15,2 3,08 2,26 20,54 см2; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
s |
|
sp |
|
|
s1 |
|
|
|
|
s2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
s |
1,25 ls m |
|
|
|
1 m2 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
(3,5 1,8 |
m |
)e |
s,tot |
/h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
где |
|
|
|
e |
s,tot |
/h 54,85/39,5 1,3886 |
1,5; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ls |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 0,3092 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
s |
1,25 0,8 0,309 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,782; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3,5 1,8 0,309)1,3886 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
1 |
|
M |
s |
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
N |
tot |
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
h0Z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
r |
3 |
Es As |
|
( f )bh0Eb |
|
|
h0 |
Es As |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
32,127 105 |
|
|
|
|
|
0,782 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
39,5 33,91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
20,54 |
|
(0,212 0,36)30 39,5 3,16 10 |
5 |
0,15 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
1,9 10 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
58571 0,782 |
|
|
0,854 10 4 |
|
1 |
; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
39,5 1,9 106 |
20,54 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cм |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
кривизна, обусловленная выгибом [2, п. 4.24] вследствие усадки и ползучести бетона:
b 6 8 9 107 350 389,4 846,4 кгс/см2;
b 0 (в сжатой зоне трещины);
b b / Es 846,4/1,9 106 445,5 10 6;
b 0;
|
1 |
|
|
|
|
|
|
445,5 10 6 |
0 |
0,1128 10 |
|
4 |
1 |
. |
|
|
|
|
|
b |
b |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
h0 |
|
|
|
|
cм |
|||||||
|
r |
4 |
|
|
|
39,5 |
|
|
|
|
|
||||
163
Согласно [2, п. 4.25] из-за трещин в сжатой зоне
|
1 |
|
|
4 |
|
4 |
1 |
|
|
|
|
1,25 0,1128 10 |
|
0,141 10 |
|
|
; |
|
|
|
|
|||||
r |
4 |
|
|
|
|
cм |
||
полное [2, п. 4.30] значение кривизны
|
1 1 |
|
1 |
|
0,854 10 |
4 |
0,141 10 |
4 |
0,713 10 |
4 |
1 |
; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
r r |
3 |
r |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cм |
|||||
в итоге: |
|
|
|
1 |
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
f |
s |
l2 |
|
0,713 10 4 6602 |
3,24см. |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
48 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
r |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Допустимый прогиб определяется согласно [3] и составляет 3,18 см. Дефицит жесткости незначителен –1,9%, тем более, что в серии 1.020 констатируется повышенная жесткость ригелей, обусловленная совместной работой с плитами перекрытий.
Проверка на ПЭВМ
Результаты приведенных вычислений подтверждаются расчетом по программе RDT (инструкция, см. прил. 3). Ниже помещены бланк исходных данных и результаты счета.
Корректность выполненных вычислений видна из сравнения некоторых выходных данных (в скобках результаты на ПЭВМ):
момент трещинообразования
Mcrc 18,1 тс∙м (19,4 тс∙м);
ширина продольного раскрытия трещин
acrc2 =0,159 мм (0,156 мм);
прогиб от постоянных и длительных нагрузок f 3,24 см (3,30 см);
контрольная нагрузка по проверке жесткости в возрасте 100 суток по серии 1,020 – 1/87,вып. 1
qf 5350 кгс/м (5447 кгс/м);
контрольный прогиб в возрасте 100 суток (с. 1,020 1/87) fк 2,34 см (2,26 см).
Исходные данные
asp |
as1 |
as2 |
d |
Esp |
Es1 |
Es2 |
Es1 |
5,5 |
3,7 |
5 |
22 |
1900000 |
1900000 |
2000000 |
2000000 |
|
|
|
|
164 |
|
|
|
Es2 |
|
Еb |
|
|
|
|
|
|
|
|
Rsp,ser |
|
|
Rs1,ser |
|
|
|
Rs2,ser |
sp |
|||||||||||||||||||||||||||
0 |
316000 |
|
8000 |
|
|
|
|
|
|
8000 |
|
|
|
|
4000 |
|
|
5500 |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
R |
|
|
|
R |
(p) |
|
|
|
R |
(p) |
|
|
8 |
|
||||||||||||||||||||
|
b,ser |
|
|
|
|
|
bt,ser |
|
|
bp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b,ser |
|
|
|
|
bt,ser |
|
|
|
|
|||||||||
|
260 |
|
|
|
|
19,9 |
|
|
|
|
315 |
|
|
185,4 |
|
|
16,1 |
|
|
|
350 |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
к1 |
|
|
|
|
|
|
β |
|
к |
в1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
0,8 |
|
|
1,1 |
|
1 |
|
|
0,85 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
ВБ |
|
ВБ1 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,8 |
0,9 |
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
n |
доп |
|
|
кон |
|
|
Т8 |
|
Т9 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
660 |
|
1 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
0 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в2 |
|
|
|
|
|
ls |
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
0,15 |
|
0,8 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в2к |
к |
|
|
|
lsк |
lк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
0,45 |
|
1,1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fд |
|
acrc1д |
|
acrc2д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,18 |
|
|
0,3 |
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
ceч |
|
Mсв |
|
|
|
|
|
|
М н |
|
|
|
Мдлн |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
252000 |
|
3617000 |
3218000 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
b |
|
|
h'f |
|
|
b'f |
|
|
hf |
|
|
|
bf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
45 |
|
30 |
|
|
0 |
|
|
|
30 |
|
22 |
|
|
52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ap |
|
|
|
a1 |
|
|
|
a2 |
a'1 |
a'2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
5,5 |
|
3,7 |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
6 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Asp |
|
As1 |
As2 |
|
|
A's1 |
|
|
A's2 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
15,2 |
|
3,08 |
|
2,26 |
|
12,56 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
Результаты счета
При действии постоянных и длительных нагрузок:
165
Прогиб F = 3,30 см.
Жесткость: не достаточна – дефицит 3,64%; Ширина нормальных трещин acrc2 0,156 мм; Трещиностойкость:
достаточна – резерв 21,94%;
Моменты трещинообразования Mcrc 1945572,00 кгс∙см. При постоянных, длительных кратковременных нагрузках: Прогиб F = 3,84 cм.
Жесткость: не достаточна – дефицит 20,72 %; Ширина нормальных трещин acrc1 0,190 мм, Трещиностойкость: достаточна – резерв 36,72 %; Момент трещинообразования Mcrc 1945572,00 кгс∙см. Определение контрольных параметров:
Возраст 100 суток. Оценка трещиностойкости:
контрольная нагрузка …………………….6179,98 кгс/м; расчетная ширина трещин………………..0,15 мм; соответствующий прогиб………………...2,85 мм.
Оценка жесткости:
контрольная нагрузка…………………….5447,20 кгс/м; контрольный прогиб……………………...2,26 см; соответствующая ширина трещин……….0,12 мм.
Момент трещинообразования Mcrc =2006797,00 кгс∙см.
10.КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
10.1.Общие сведения
Каменные конструкции по истории применения относятся к наиболее древним из существующих строительных конструкций.
Применялись в прошлом довольно широко в виде:
фундаментов: бутовых, кирпичных и т. д.;
стен, столбов;
сводчатых перекрытий и покрытий;
плоских перекрытий и покрытий (с применением стальных балок);
подпорных стенок (в том числе с контрфорсами);
дымовых труб и т. д.
166
В настоящее время каменные конструкции применяются в основном в виде стен ограждающего и несущего назначения и столбов.
Основа всех каменных конструкций – кладка из искусственных природных камней, объединенных раствором в монолитный материал.
Достоинством каменных конструкций является высокая огнестойкость, долговечность, архитектурная выразительность, хорошая тепло - и звукоизоляция, малые эксплуатационные затраты и использование местных материалов. Недостатком каменных конструкций является большая собственная масса и малая индустриальность(много ручного труда).
Основное требование к кладке – монолитность,
обеспечиваемая сцеплением камня с раствором, полностью заполняющим швы, и перевязкой камней в горизонтальных рядах. Толщина швов 10…12 мм.
Кладки подразделяются на следующие виды:
сплошная кладка из кирпича или камней;
облегченная кладки из кирпича или камней с перевязкой горизонтальными рядами или вертикальными диафрагмами (колодцевая) с заполнениями зазоров бетоном низких марок или утеплителем.
Несущую способность каменной кладки при необходимости увеличивают применением стальной арматуры (армокаменная кладка). Возможно применение продольного (действию нагрузки) и поперечного армирования.
Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается применять только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена.
10.2. Материалы для каменных конструкций
Каменные материалы для кладок классифицируют:по происхождению:
а) природные камни, дбываемые в карьерах; б) искусственные камни, изготавливаемые путем обжига
(кирпич, керамические камни) и необжиговые камни
167