Материал: 1238

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

ки, оросители типа сегнерова колеса, а к разбрызгивающим – тарельчатые, вращающиеся центробежные и др. (рис.3).

Си бА Д И

Рис. 3. Оросители [3] :

а - в – распределительные плиты: а – с затопленными отверстиями; б – с затопленными отверстиями и газовыми патрубками; в – со свободным сливом (1- решетка; 2 – патрубки для жидкости; 3 – патрубки для газа); г – распределительные желоба; д – брызгалки (1 – цилиндрическая; 2 – полушаровая; 3 – щелевая); е – ороситель типа снегерова колеса (1 – вращающаяся дырчатая труба; 2 – подпятник); ж, з – разбрызгивающие оросители: ж – тарельчатые разбрызгиватели (1 – с тарелкой с бортами; 2 – с тарелкой без бортов; 3 – многотарельчатый); з – центробежный (1 – привод; 2 – распределительный

конус; 3 – разбрызгиватель)

Высота абсорбера [5]. Высоту слоя насадки Н можно определить

по формуле:
H nh	(16)

где n – число единиц переноса (ЧЕП); h - высота единицы переноса

(ВЕП), м.

Число единиц переноса можно определить аналитически, графиче-

ски и методом графического интегрирования.

Аналитически ЧЕП находят по формуле

n Yн Yк

ср

(17)

где ср – среднелогар фмическая движущая сила.

ср

1 2

(18)

2,3lg

сорбера

где 1 – дв жущая с ла внизу а

, 2 – движущая сила вверху аб-

исорбера. 1 2 определяются по Y-X-диаграмме

Для

определения ЧЕП

графическим методом Y-X-

YН

диаграмме проводят линию MN

(рис. 4),

делящую пополам от-

резки ординат,

Азаключенные

между рабочей линией и лини-

ей равновесия. Эти отрезки ор-

динат равны (Y— Y*) и выра-

YК

–У

жают движущую силу процес-

са. Затем через точку В на ра-

бочей линии, соответствующую

состоянию фазы G на выходе из

Рис

Графическое

определение числа

аппарата,

проводят горизон-

единиц переноса: ОС – линия равнове-

таль. Эту горизонталь, пересе-

сия; АВ – рабочая линия; MN – линия, де-

лящая пополамИотрезки ординат между

кающуюся с линией MN в точке

рабочей линией и линией равновесия.

D, продолжают до точки Е,

причем отрезок BE равен удвоенному отрезку BD.

з точки Е проводят

вертикаль ЕF до пересечения с рабочей линией.

Из подобия треугольников ВЕF и BDK следует EF BE .

KD BD

Но по построению BE = 2BD и KD=KL . Таким образом

2BD

1/(Y – Y*)

EF KD

BD 2

тупенька ВЕF соответ-

ствует некоторому

уча-

стку аппарата, в кото-

ром изменение рабочих

концентраций в фазе G

noY

YН

равно ЕF, а в фазе L со-

ответствует BE. Отрезок

YК Y Y

KL зображает среднюю

движущую с лу на этом			YК	YН	Y
С
			Рис5. Определение числа единиц переноса графиче-
участке.	Так как зме-
рабочей		концен-	ским интегрированием
трац	EF по	построе-
нию равно средней движущей силе KL, то ступенька ВЕF соответствует

нениеодной ед н це переноса.

ходим числобединиц переноса (равное числу ступенек), необходимое для достижения заданного изменения рабочих концентраций между точками А и В.

Продолжая вп сывать указанным выше способом ступеньки до

полной ступеньке,АРравно отношению отрезка , ограничивающего неполную ступеньку, к вертикальному отрезку ST между рабочей линией

точки А, соответствующей состоянию системы на входе в аппарат, на-

Если между точками В и A не вписывается целое число полных

ступенек, то число единиц переноса, соответствующее последней не-

и линией равновесия, проведенному через середину основания неполной ступеньки.

Д Рассмотренный графический метод Иприменим, если на участке,

соответствующем одной ступеньке (рис. 4), линия равновесия сильно не

отличается от прямой. В противном случае отрезок KL не будет изображать среднюю движущую силу на данном участке. В этом случае пользуются более точным методом графического интегрирования, который заключается в следующем. На участке бесконечно малой высоты dh изменение концентраций составляет dY и движущая сила процесса - (Y— Y*). Найдем для этой высоты число единиц переноса, представив уравнение (17) в дифференциальном виде:

dn dY Y Y

Знак минус обозначает убывание концентрации Y.Число единиц переноса по всей высоте аппарата получим, проинтегрировав это уравнение в пределах изменения концентрации от YК до Yн:

	Yн	dY
	n
	n	Y Y
	Y	Y Y
	к

Интеграл в этом уравнении находят графически (рис.5), для чего по оси абсцисс откладывают значения Y, а по оси ординат соответствующ е значен я 1/(Y—Y*) и определяют площадь, ограниченную кри-

вой, осью Y		верт калями, проведенными через точки,						абсциссы кото-
ограниченная2
рых равны Yк		YН . Эта площадь и равна искомому интегралу, т. е. числу
Седин ц переноса. При расчете необходимо учитывать масштабы по-
строен я. Если по оси			сцисс взят масштаб т1 (единиц в 1 см), а по оси
ординат - масштаб т2			(единиц в 1 см), то число единиц переноса равно:
	бА							(19)
где f — площадь,			п = fт1 т2
				кривой и соответствующими абсцисса-
ми, см .
Высоту ед н цы переноса определяют по формуле
			h h		k	h	2	(20)
			1		l

где h1 – высота единицы переноса для газовой фазы, м; h2 - высота единицы переноса для жидкой фазы, м; l - удельный расход абсорбента; k - средний наклон линии равновесия, определяют как наклон хорды, проведенной через точки, ограничивающие рабочий участок линии равновесия.

	k Yн Yк Xк Xн
ВЕП для газовой фазы можно определить по формуле
	A	0,25		И
h		ReДPr			(21)
1	a	г
			г

где A – коэффициент, зависящий от вида насадки; - коэффициент смачиваемости насадки; a - удельная поверхность насадки, м2/м3; Reг - критерий Рейнольдса для газа; Pr г - критерий Прандтля для газа.

Коэффициент А для кольцевых насадок равен 8,31, для хордовых –

6,58.

Критерий Рейнольдса газовый определяется по формуле

Reг	4Wг	(22)
	a г

где г – вязкость носителя (воздуха), Н с/м2; Wг – массовая скорость газа, кг/м2 с

			Wг G 3600S				(23)
Критерий Прандтля определяют по формуле
			Prг г	гDг			(24)
где Dг – коэффициент диффузии газа в воздухе, м2/с.
ВЕП для жидкой фазы рассчитывают по формуле
				0,25		0,5	(25)
		h2 119 прив Reж Prж
где пр в – пр веденная толщина пленки,						м; Reж , Pr ж – критерии Рей-
нольдса	Прандтля для жидкости.
Пр веденная толщина пленки вычисляется по формуле
С		прив ж2		ж2	g 1 3		(26)
Кр тер		Reж	Pr ж можно определить по формулам (22) и (24),
но вместо			плотности носителя (воздуха) нужно подставить
значен	я вязкости		плотности абсорбента, а вместо массовой скорости

вязкостигаза - массовую скорость а сор ента, которую определяют по формуле (23), подставляя неё вместо расхода газа G расход абсорбента L.

а также выбратьвысоту наднасадочной (от верхнего уровня насадки до

После того как высота насадки рассчитана по формуле (16), для определения высоты а сор ера следует провести его секционирование,

крышки) и поднасадочной (от нижней решетки под насадку до днища колонны) частей а сор ера.

Гидравлическое сопротивление абсорберов [4]. При расчете
А
гидравлического сопротивления абсорбера предварительно определяют
сопротивление сухой насадки Р по известному выражению
рсух H dэкв 02 г 2	(27)

где -коэффициент сопротивления, учитывающий суммарные потери
Д	dэкв -
давления на трение и местные сопротивления насадки;
эквивалентный диаметр насадки.

Значения обычно определяют по эмпирическим уравнениям.
Для кольцевой насадки, загруженной внавал, коэффициент сопро-
тивления определяют по следующим зависимостямИ:
при Rer < 40	(ламинарный режим)	(28)
	140 Reг	(28)
при Rer > 40	(турбулентный режим)
	16 Re0,2	(29)
Для правильно уложенных насадок
	а Re0г,375	(30)

Смотрите также:


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_3 тема - Диффузия
_индив анализ данных