Материал: СМ ПМ.01 Тема 1.1.1. СЭУ 4-х без-наддува ДВС КР Либерис 2020 готово (1)

Определяем индикаторный КПД цикла двигателя:

(31)

Определяем эффективный КПД двигателя:

(32)

6.7 Расчет диаметра рабочего цилиндра и хода поршня

Определяем величину хода поршня, приняв среднюю скорость поршня

, (33)

,м

Определяем диаметр цилиндра:

, м (34)

Определяем отношение хода поршня к диаметру цилиндра:

(35)

Диаметр и ход поршня соответствуют принятому двигателю.

Оценка форсировки двигателя.

Определяем степень форсировки двигателя по поршневой удельной мощности:

,

Пишем вывод.

6.8 Построение индикаторной диаграммы

Примечание

Принимаем длину отрезка V_a,соответствующего полному объему цилиндра:

, мм

Длину отрезка V_aдля дальнейшего удобства графических построений целесообразно принять V_a = 200 мм, P_z=160 мм / V_a=220 мм, P_z=180 мм.

Определяем отрезок V_с, соответствующий объему камеры сгорания:

,мм (36)

Определяем длину отрезка V_s, соответствующего рабочему объему цилиндра:

,мм (37)

Определяем длину отрезка V_z:

,мм (38)

Откладываем длины отрезков по оси V (абсцисс).

Принимаем масштаб давления:

и округляем до целого числа, , (39)

Расчет политроп сжатия и расширения производим в табличной форме:

Таблица 14

После построения диаграммы подсчитываем ее площадь:

= , мм²

Определяем среднее индикаторное давление цикла по расчетной индикаторной диаграмме:

, МПа (40)

Находим процент расхожденияP_i по расчетной диаграмме:

,∆≤3% (41)

Примечание.

Расчет политропы сжатия прекращается при е = .

Расчет политропы расширения прекращается при е = .

Можно изменять е на 1,0.

На рис.1 представлена расчетная индикаторная диаграмма 4-х тактного двигателя.

Раздел 7. Основы динамики поршневого двигателя

7.1. Силы и моменты, действующие в кривошипно-шатунном механизме

В судовых ДВС возвратно-поступательное движение поршня преобразуется во вращательное движение коленчатого вала при помощи кривошипно–шатунного механизма. Силы, действующие в этом механизме, можно условно разделить на следующие группы:

- Силы от давления газов на днище поршня, мгновенные значения которых

Р_r = Р_г*FH (42)

где:

Р_r – давление газа в цилиндре двигателя в данный момент времени Н/м²

F – площадь поршня

F = м² (43)

Давление газов изменяется за цикл в широких пределах от Р_а до Р_zв зависимости от положения поршня и угла поворота коленчатого вала. Период изменения давления газов у 4-х тактных двигателей 720⁰пкв у 2-х тактных 360⁰пкв.

Силы тяжести поступательно движущихся частей Р_в. Считают, что у тронковых двигателей в поступательном движении участвуют поршень и 0,4 массы шатуна, а у крейцкопфных, кроме того, шток, крейцкопф и ползун. Сила тяжести постоянна по величине и направлена вниз. У тронковых высокооборотных двигателей мала, по сравнению с другими силами, и ею обычно пренебрегают, у крейцкопфных двигателей она достигает больших значений и ею пренебрегать не стоит.

Определив вес поступательно-движущихся частей G по чертежам двигателя – прототипа или по данным технической документации завода-изготовителя определим их массу.

Тогда масса поступательно движущихся частей отнесется к n площади поршня

М_n= (44)

где:

G – суммарный вес поступательно-движущихся частей

g– ускорение свободного падения 9,81 м/с²

F = м² - площадь поршня.

- Силы трения, которые не поддаются точному теоретическому подсчету и включаются в механические потери двигателя.

- Силы инерции возвратно поступательных движущихся масс Р_j в общем случае:

Р_j = -М_n*а (45)

где:

М - масса поступательно движущихся частей м/с²

а – ускорение движущихся частей м/с²

Из курса технической механики известно, что для кривошипно шатунного механизма ускорение поршня определяется приближенным выражением:

а = Rω² ( (46)

где:

φ – угол поворота коленчатого вала

ω – угловая скорость

ω = рад/сек (47)

n – число оборотов коленчатого вала с^-1

λ = (48)

λ- Коэффициент, учитывающий влияние конечной длины шатуна, м

R – радиус кривошипа, м

L– длина шатуна.

Таблица 16.

Известно, что сила инерции достигает наибольшего значения там, где скорость становится равной нулю и меняет свой знак. Это положение мертвых точек кривошипа φ = 0⁰ и φ = 180⁰, тогда выражение принимает вид:

Р_Jвмт= -МRω²(1 + λ) для φ = 0⁰_пкв (49)

Р_Jнмт= МRω²(1 -λ) для φ = 180⁰_пкв (50)

Как видно в ВМТ силы инерции подвижных частей имеют отрицательное и наибольшее абсолютное значение, а в НМТ они продолжительны и принимают несколько меньшее значение, если иметь ввиду, что λ = 1/3,5 – 1/5.

Таким образом, в кривошипно шатунном механизме работающего двигателя в любой промежуток времени действуют силы от давления газов, силы тяжести и силы инерции поступательно движущихся частей, равнодействующая сила которых называется движущей силой.

Р_дв = Р₂ + Р_в + Р_о+ Pj (51)

Все эти силы, в том числе и движущая, считаются положительными (знак «+»), если они способствуют движениям поршня и наоборот.

Для определения касательной силы при любом значении угла поворота кривошипа, независимо от тактности двигателя, необходимо построить диаграмму касательных сил, которая покажет характер и закономерность изменения касательной силы за цикл.

Если рассмотреть схему сил, действующих в кривошипно шатунном механизме [9], то касательная (тангенциальная) сила Р

Р = Р_дв* (52)

Следовательно, для построения кривой касательных усилий предварительно необходимо построить диаграмму движущихся сил, которая равна алгебраической сумме от сил давления газов, силы тяжести поступательно движущихся частей и их сил инерции. Подобное суммирование удобно произвести графически, для чего следует все три составляющие силы привести к единице измерения давления газа (Па). Для этого необходимо привести к замене всей массы М движущихся частей М_n приходящейся на единицу площади поршня (м²).

Поскольку мы не знаем массу поступательно движущихся частей, то для расчета предварительно принимаем относительную (удельную) массу, отнесенную к 1 м² поршня, которые можно принять по следующим опытным данным, приведенным в Таблице 15.

Таблица 15