Дипломная (вкр): Разработка технологии изготовления высоковольтной опоры СВО 110 в условиях завода КЗ ЭЛТО г. Караганда

ТОП = 0.3 + 0.28 + 0.21 + 1.8 + 0.36 + 0.3 = 3.25 (мин)

Т ШТ.К. = ТОП × К = 3.25×1.2 = 3.9 (мин)

Таблица 20

Нормирование сборки-сварки узла №3

ТОП = 1.8 + 1.8 + 1.4 + 0.25 + 2.16 + 0.13+9.6+4.07+3.5+10.4+3.6+2 = 40.71 (мин)

Т ШТ.К. = ТОП × К = 40.71×1.2 = 48.852 (мин)

Таблица 21

Нормирование сборки-сварки узла №3.2

ТОП = 4.4+0.72+0.65+0.05+3.6+2.3 = 11.72 (мин)

Т ШТ.К. = ТОП × К = 11.72×1.2 = 14.064 (мин)

Таблица 21

Нормирование сборки-сварки узла № 1

 (мин)

4. Расчёт не стандартного оборудования

.1 Расчёт не стандартного оборудования для сборки-сварки подузла №2.3

Расчет пневматического прижима

Определим усилие пневмопривода, необходимое для прижатия узла к упору, а также размеры цилиндра

Рпр =m*0.4, (кгс)

где m=200 кг-масса узла

Рпр =200*0.4=80 (кгс)

Расчет диаметра пневмоцилиндра:

, (см),

где РПР - усилие прижатия (принимается РПР=80 кгс);

ρ - давление сжатого воздуха, ρ=4 (кгс/см2);

η - КПД, учитывающий потери в пневмоцилиндре, η=0,90.

Исходя из того что используется два пневмоприжима принимается усилие прижатия Рпр=40 (кгс).

Тогда:

(см) =38 (мм)

По ГОСТ 15608-81 ближайшее большее значение диаметра пневмоцилиндра DП.Ц=40 (мм), с диаметром штока DШ=14 (мм). Но для обеспечения запаса прочности штока, а также его жесткости и получения достаточного хода штока выбираем пневмоцилиндр с диаметром 63 мм. Все остальные параметры пневмоцилиндра стандартные и подбираются по диаметру.

Принимается пневмоприжим 2112-063×0100 по ГОСТ 15608-70 [5].

Расчёт колёс зубчатой передачи редуктора

Внешний делительный диаметр

;

где Т2 - вращающий момент на валу колеса, Н*мм

Т2=67*103 Н*мм;

КНβ - коэффициент; КНβ=1,35

U - предаточное число; U=6,3

[σн] - допускаемое контактное напряжение;

[σн]=485 МПа

ψbRl - коэффициент ширины венца;

ψbRl=0,285

Kd - для прямозубых передач=99

=== =99*2,29=234 мм

По ГОСТ 12289-76 - стандартное значение dl2=200 мм

примем число зубьев колеса

=32=Z1*U=32*6.3=201,6;

принимаем Z2=202, тогда

Отклонение

внешний окружной модуль

Узлы делительных конусовd1=U=6,3; d1=90

d2=900-d1=900-90=810

Внешнее конусное расстояние и длина зуба b

;

b=ψbrl*Rl ;=0,285*102=29 (мм)

Внешний делительный диаметр шестерни

=me*Z1=1*32=32 (мм);

Средний делительный диаметр шестерни

=2(Rl - 0,5b)sind1;=2(102-0.5*29)sin90=27,38 (мм)

Внешние диаметры шестерни колеса

dal1=dl1+2*m0*cosd1;=32+2*1*cos90=33,98 (мм)= dl2+2*ml*cosd2;=202+2*1cosd2 (мм)

dal2=202+2*1*cos810=202,81 (мм)

Средний окружной модуль

;

Коэффициент ширины шестерни по среднему диаметру

Средняя окружная скорость колёс

Коэффициент нагрузки

Кн=Кнb*Кнa*Кнy;

ψbd=1,059 ,Кнb=1

Кнa - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, Кнa=1

коэффициент Кнa при g=0,946 ,м/с

контактное напряжение

расчёты показали, что выбранное передаточное число подходит по передаточному числу червячного редуктора, подбирается червячный редуктор РЧУ-63, технические характеристики в таблице

т.к. двигатель в пусковом режиме работает не полный цикл, то рекомендуется подобрать его по средней пусковой мощности

wср - коэффициент перегрузки двигателя, wср=1,5

По расчётной мощности подбирается стандартный электродвигатель так, чтобыNдв/Nрасч технические характеристики см. в таблице

Кинематический расчёт механизма

Общее передаточное число привода механизма

принимаем i=66

по ГОСТ 12289-76 принимается iзп=6,3.

Расчёт стоек данного приспособления не производим по конструкторским соображениям, так как деталь имеет вес 238 кг и весь вес детали равномерно распределён между пятью стойками.

4.2 Расчёт не стандартного оборудования для сборки-сварки подузла №3.1

Расчёт колёс зубчатой передачи редуктора

Внешний делительный диаметр

 ;

где Т2 - вращающий момент на валу колеса, Н*мм

Т2=67*103 (Н*мм)

КНβ - коэффициент; КНβ=1,35

U - предаточное число; U=6,3

[σн] - допускаемое контактное напряжение;

[σн]=485 МПа

ψbRl - коэффициент ширины венца;

ψbRl=0,285

Kd - для прямозубых передач=99

=== =99*2,29=234 мм

По ГОСТ 12289-76 - стандартное значение dl2=200 мм

примем число зубьев колеса

=32=Z1*U=32*6.3=201,6;

принимаем Z2=202, тогда

Отклонение

внешний окружной модуль

Узлы делительных конусовd1=U=6,3; d1=90, d2=900-d1=900-90=810

Внешнее конусное расстояние и длина зуба b

b=ψbrl*Rl; b=0,285*102=29 (мм)

Внешний делительный диаметр шестерни

=me*Z1=1*32=32 (мм)

Средний делительный диаметр шестерни

=2(Rl - 0,5b)sind1 (мм);=2(102-0.5*29)sin90=27,38 (мм)

Внешние диаметры шестерни колеса

dal1=dl1+2*m0*cosd1;=32+2*1*cos90=33,98 (мм);= dl2+2*ml*cosd2 (мм);=202+2*1cosd2 (мм);=202+2*1*cos810=202,81 (мм)

Средний окружной модуль

(мм);

Коэффициент ширины шестерни по среднему диаметру

Средняя окружная скорость колёс

Коэффициент нагрузки

Кн=Кнb*Кнa*Кнy;

при ψbd=1,059 ,Кнb=1

Кнa - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, Кнa=1

коэффициент Кнa при g=0,946 ,м/с

контактное напряжение

расчёты показали, что выбранное передаточное число подходит по передаточному числу червячного редуктора, подбирается червячный редуктор РЧУ-63, технические характеристики в таблице

т.к. двигатель в пусковом режиме работает не полный цикл, то рекомендуется подобрать его по средней пусковой мощности

 ср - коэффициент перегрузки двигателя, ср=1,5

По расчётной мощности подбирается стандартный электродвигатель так, чтобыNдв/Nрасч технические характеристики см. в таблице

Кинематический расчёт механизма

Общее передаточное число привода механизма

принимаем i=66

по ГОСТ 12289-76 принимается iзп=6,3

Расчёт стоек данного приспособления не производим по конструкторским соображениям, так как деталь имеет вес 238 кг и весь вес детали равномерно распределён между пятью стойками.

.3 Расчёт не стандартного оборудования для сборки-сварки подузла №2.1

Расчет пневматического прижима

Определим усилие пневмопривода, необходимое для прижатия узла к упору, а также размеры цилиндра

Рпр =m*0.4, (кгс)

где m=200 кг-масса узла

Рпр =200*0.4=80 (кгс)

Расчет диаметра пневмоцилиндра:

 (см);

где РПР - усилие прижатия, РПР=80 (кгс);

ρ - давление сжатого воздуха, ρ=4 (кгс/см2);