Материал: Разработка принципиальной схемы очистки бытовых и производственных стоков

) в соответствии с [2] скорость движения осадка в трубопроводе должна быть не менее . Тогда диаметр трубопровода для отвода осадка , должен быть:

=0,083м=83мм

) в соответствии с [1] диаметр трубопровода для удаления осадка следует принимать не менее 200мм. Следовательно, примем d_ос=200мм.

) при скорости расход по трубопроводу будет равен:

31) найдем время выгрузки осадка,

) концентрация взвешенных веществ на выходе из отстойника

.5 Аэротенки 1-ой ступени для производственных сточных вод

1)      после радиальных отстойников производственные сточные воды входят в аэротенк с концентрацией БПК, (с учетом эффективности очистки в радиальном отстойнике Э=20%):

,

где =1500 мг/л - концентрация БПК производственных сточных вод.

)        принимаем степень очистки в аэротенке 1-ой ступени Э=85%. Следовательно, концентрация БПК на выходе, , будет равно:

)        принимаем дозу ила на 1-ой ступени с регенерацией и иловый индекс .

Рисунок 3 - Графики зависимости илового индекса от иловой нагрузки для различных видов стоков.

4)      найдем степень рециркуляции

)        найдем удельную скорость окисления  в мг БПК полн на 1 г беззольного вещества ила в 1 час, определяемую по формуле:

мг/г*сут, где

=33 мг/г*сут - максимальная скорость окисления, принимаемая в соответствии со СНиП 20403-85;

=2 мг/л - концентрация растворенного кислорода, принимаемая в соответствии с [2];

=1,81 мгО₂/л- константа, характеризующая влияние кислорода, принимаемая по СНиП 20403-85

=3 мгБПКполн/л - константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ;

=0,17 л/г - коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, принимаемая по СНиП 20403-85.

) найдем дозу ила в регенераторе,

)        найдем удельную скорость окисления  в мг БПК полн на 1 г беззольного вещества ила в 1 час с учетом дозы ила в регенераторе , определяемую по формуле:

мг/г*сут

8)       в соответствии с [2] продолжительность окисления загрязняющих веществ:

, где

S=0 - зольность ила.

) в соответствии со СНиП 20403-85 найдем время аэрации,

В соответствии со СНиП 20403-85 продолжительность аэрации должно быть не менее 2 часов. Следовательно, принимаем t_a=2 ч

10)    в соответствии с [2] найдем время регенерации,

11) в соответствии с [2] найдем время пребывания сточной воды в системе «аэротенк-регенератор»,

) в соответствии с [2] найдем среднюю дозу ила в аэротенке,

13) в соответствии с [2] найдем иловую нагрузку,  с учетом средней дозы ила в аротенке:

) в соответствии с рисунком 2 иловый индекс равен I=120см³/г

) в соответствии с [2] найдем объем сооружения:

, где

=437,5м³/ч - максимальный среднечасовой расход воды с учетом коэффициента неравномерности подачи сточной воды в аэротенк.

) найдем объем регенератора,, с учетом степени регенерации Р=0,75(по результатам научных исследований) по формуле:

) найдем объем аэротенка, , по формуле:

) в соответствии с [2] найдем истинную дозу ила в аэротенке по формуле:

19) в соответствии со СНиП 20403-85 прирост активного ила в аэротенке, Р, мг/л

, где

=140мг/л- концентрация ВВ на входе в аэротенк;

=0,3 - коэффициент прироста для городских и близким к ним по составу производственным сточным водам

) в соответствии со СНиП 20403-85 удельный расход воздуха при аэрации,

, где

q_o=0.9 мг/л - удельный расход кислорода воздуха в мг на 1 мг снятой БПКполн, принимаемый при очистке до БПКполн свыше 20 мг/л; К₁=0,75 - коэффициент, учитывающий тип аэратора и принимаемый для среднепузырчатой и низконапорной аэрации; К₂=1 - коэффициент, принимаемый по СНиП 20403-85 в зависимости от глубины погружения аэратора на глубину h_a=1,1м; К₃=0,7 - коэффициент качества воды;

К_т-коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, который следует определять по формуле

, где

Т_W=15^oC - среднемесячная температура воды за летний период;

С_а- растворимость кислорода воздуха в воде, определяемая по формуле:

, где

С_Т=10,04 мг/л - растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления, принимаемая по [2].

) в соответствии с [2] принимаем аэротенк-смеситель 1-ой ступени: назначаем 6 секций двухкоридорного аэротенка (типовой проект № 902-2-94)с шириной каждого коридора 3м, длиной 24м, рабочей глубину 1,2м и объемом каждой секции 170м³. Общий объем аэротенков 1-ой ступени 1020м³. Под регенератор отводится 50% от объема аэротенка 510м³.

4.6 Вторичные отстойники для производственных сточных вод

гидравлический очистка сточный вода

1) в соответствии с [1] найдем гидравлическую нагрузку,

, где

K=0.4 - коэффициент использования объема зоны отстаивания, принимаемый для радиальных отстойников;

Н_Р=3,2м - рабочая высота отстойника;

I=120см³/г - иловый индекс;

a_t=50мг/л - концентрация активного ила в осветленной воде;

)        площадь живого сечения , должна быть не менее:

концентрация взвешенных частиц на входе во вторичный отстойник должна быть

3)  диаметр отстойника должен быть не менее:

4)  установим 1 радиальный отстойник D=18м, тогда площадь живого сечения отстойника будет равна:

) в соответствии с [2] скорость на половине радиуса,

) в соответствии с [1] высота слоя загрузки Н₁=500мм=0,5м

8)      в соответствии с [1] коэффициент использования объема для радиальных отстойников К=0,45.

9) определим вертикальную турбулентную составляющую, исходя из того, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

) диаметр отстойника должен быть не менее:

==17,6м.

11) следовательно, в соответствии с [3] выбираем 1 типовой радиальный отстойник D=18м, Н_р=3,7м.

) в соответствии с [2] теоретическое время осветления сточной воды, t, ч, равно:

,

где V- объем отстойника, м³.

) в соответствии с [2] масса уловленного осадка равна, G_сух, т/сут:

,

где Q=10500 м³/сут - максимальный среднесуточный расход сточных вод с учетом часового коэффициента неравномерности подачи сточных вод в коллектор;

Э=0,60 - эффективность очистки;

К=1,2 - коэффициент, принимаемый в соответствии с [2].

) найдем плотность осадка,  т/м³, образовавшегося в отстойнике:

, где

=3 т/м³-плотность твердых частиц, оседающих на дно отстойника;

=1 т/м³-плотность воды;

,

где W=98% - первоначальная влажность осадка.

) найдем объем уловленного осадка, , при плотности осадка =1,01 т/м³

) в соответствии со СНиП 20403-85 высота накопления осадка у внешней стенки отстойника Н₂=0,3м и возвышение борта отстойника под кромкой сборно-кольцевого водослива Н₃=0,5м.

) найдем общую высоту отстойника: Н=Н₁+Н₂+ Н₃=4,2 м.

) в соответствии с [2] максимальный секундный расход СВ на 1 отстойник,

) пусть скорость течения воды в трубопроводе , тогда в соответствии с [1] диаметр трубы (по ширине сборного устройства в лотках b=500мм). Уклон лотка i=0.001.

) найдем расход воды в конце каждого полукольца лотка,

) в соответствии с [2] найдем критическую глубину воды в конце каждого полукольца при свободном сливе воды,

=0,11м, где

g =9.81м/с²- ускорение свободного падения.

) в соответствии с [1] производительность одного отстойника

, где

К=0,45 - коэффициент использования объема для радиальных отстойников.

) в соответствии с [2] объем выпускаемого осадка из одного отстойника , из условия, что выгрузка осадка производится 1 раз в смену, равен:

,

где n = 2- количество отстойников.

) в соответствии с [2] для обеспечения выпуска осадка за 1 час его расход, , должен быть не менее:

) в соответствии с [2] скорость движения осадка в трубопроводе должна быть не менее . Тогда диаметр трубопровода для отвода осадка , должен быть:

=0,136м=136мм

) в соответствии с [1] диаметр трубопровода для удаления осадка следует принимать не менее 200мм. Следовательно, примем d_ос=200мм.

) при скорости расход по трубопроводу будет равен:

) найдем время выгрузки осадка,