Материал: Разработка принципиальной схемы очистки бытовых и производственных стоков

) концентрация взвешенных веществ на выходе из песколовок, при эффективности очистки Э=10% равна:

где - концентрация взвешенных веществ на входе в песколовку.

4.3 Первичные радиальные отстойники для городских сточных вод

1)      в соответствии с [1] высота слоя загрузки Н₁=500мм=0,5м

2)      в соответствии с [1] коэффициент использования объема для радиальных отстойников К=0,45.

3)      в соответствии с [1] найдем время отстаивания при методом интерполяции при эффективности осветления Э=60% ( при  t₁=7200 сек; при t₂=3600 сек. ):

4) в соответствии с [1] найдем степень n₂ (по рисунку 2)

Рисунок 2. Зависимость показателя степени  от исходной концентрации взвешенных веществ в городских и производственных сточных водах при эффекте отстаивания

В соответствии с рисунком 1 при n₂=0.35.

) в соответствии с типоразмерами радиальных отстойников примем глубину проточной части Н_р=3,4 м.

) найдем гидравлическую крупность оседающих частиц u_o, мм/с, по формуле:

) произведем пересчет гидравлической крупности с учетом температуры сточных вод t_св=26 ⁰С при динамической вязкости . При t_св=20 ⁰С (лабораторные условия)

8) определим вертикальную турбулентную составляющую в предположении, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

) установим 4 радиальных отстойника (N=4)

) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

==25.8 м.

) в соответствии с [2] скорость на половине радиуса,

) определим вертикальную турбулентную составляющую, исходя из того, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

==26,16м.

) в соответствии с [2] скорость на половине радиуса,

) следовательно, выбираем 4 типовых радиальных отстойника D=27м, Н_р=3,4м.

) в соответствии с [2] теоретическое время осветления сточной воды, t, ч, равно:

,

где V- объем отстойника, м³.

) в соответствии с [2] масса уловленного осадка равна, G_сух, т/сут:

,

где Q=13608 м³/сут - максимальный среднесуточный расход сточных вод с учетом часового коэффициента неравномерности подачи сточных вод в коллектор;

Э=0,60 - эффективность очистки;

=217 мг/л - концентрация взвешенных веществ на входе в отстойник;

К=1,2 - коэффициент, принимаемый в соответствии с [2].

) найдем плотность осадка,  т/м³, образовавшегося в отстойнике:

, где

=3 т/м³-плотность твердых частиц, оседающих на дно отстойника;

=1 т/м³-плотность воды;

,

где W=98% - первоначальная влажность осадка.

) найдем объем уловленного осадка, , при плотности осадка =1,01 т/м³

) в соответствии со СНиП 20403-85 высота накопления осадка у внешней стенки отстойника Н₂=0,3м и возвышение борта отстойника под кромкой сборно-кольцевого водослива Н₃=0,5м.

) найдем общую высоту отстойника: Н=Н₁+Н₂+ Н₃=4,2 м.

) в соответствии с [2] максимальный секундный расход СВ на 1 отстойник,

) пусть скорость течения воды в трубопроводе , тогда в соответствии с [1] диаметр трубы (по ширине сборного устройства в лотках b=500мм). Уклон лотка i=0.001.

) найдем расход воды в конце каждого полукольца лотка,

25) в соответствии с [2] найдем критическую глубину воды в конце каждого полукольца при свободном сливе воды,

=0,055м, где

g =9.81м/с²- ускорение свободного падения.

) в соответствии с [1] производительность одного отстойника

, где

К=0,45 - коэффициент использования объема для радиальных отстойников.

) в соответствии с [2] объем выпускаемого осадка из одного отстойника , из условия, что выгрузка осадка производится 1 раз в смену, равен:

,

где n = 4- количество отстойников.

) в соответствии с [2] для обеспечения выпуска осадка за 1 час его расход, , должен быть не менее:

29) в соответствии с [2] скорость движения осадка в трубопроводе должна быть не менее . Тогда диаметр трубопровода для отвода осадка , должен быть:

=0,053м=53мм

) в соответствии с [1] диаметр трубопровода для удаления осадка следует принимать не менее 200мм. Следовательно, примем d_ос=200мм.

) при скорости расход по трубопроводу будет равен:

) найдем время выгрузки осадка,

) концентрация взвешенных частиц на выходе из отстойников

4.3 Радиальные отстойники для производственных сточных вод

1)      в соответствии с [1] высота слоя загрузки Н₁=500мм=0,5м

2)      в соответствии с [1] коэффициент использования объема для радиальных отстойников К=0,45.

3)      в соответствии с [1] найдем время отстаивания при методом интерполяции при эффективности осветления Э=60% ( при  t₁=3600 сек; при t₂=2700 сек. ):

В соответствии с рисунком 1 при n₂=0.25.

) в соответствии с типоразмерами радиальных отстойников примем глубину проточной части Н_р=3,4 м.

) найдем гидравлическую крупность оседающих частиц u_o, мм/с, по формуле:

) произведем пересчет гидравлической крупности с учетом температуры сточных вод t_св=15 ⁰С при динамической вязкости . При t_св=20 ⁰С (лабораторные условия)

8) определим вертикальную турбулентную составляющую в предположении, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

) установим 2 радиальных отстойника (N=2)

) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

==23,8 м.

) в соответствии с [2] скорость на половине радиуса,

) определим вертикальную турбулентную составляющую, исходя из того, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

==24м.

) следовательно, выбираем 2 типовых радиальных отстойника D=24м, Н_р=3,4м.

) в соответствии с [2] теоретическое время осветления сточной воды, t, ч, равно:

,

где V- объем отстойника, м³.

Итак, время осветления в первичных отстойниках для производственных сточных вод менее, чем в первичных отстойниках для городских сточных вод, что связано с полученными значениями гидравлической крупности.

) в соответствии с [2] масса уловленного осадка равна, G_сух, т/сут:

,

где Q=10500 м³/сут - максимальный среднесуточный расход сточных вод с учетом часового коэффициента неравномерности подачи сточных вод в коллектор;

Э=0,60 - эффективность очистки;

=350 мг/л - концентрация взвешенных веществ на входе в отстойник;

К=1,2 - коэффициент, принимаемый в соответствии с [2].

) найдем плотность осадка,  т/м³, образовавшегося в отстойнике:

, где

=3 т/м³-плотность твердых частиц, оседающих на дно отстойника;

=1 т/м³-плотность воды;

,

где W=98% - первоначальная влажность осадка.

) найдем объем уловленного осадка, , при плотности осадка =1,01 т/м³

19) в соответствии со СНиП 20403-85 высота накопления осадка у внешней стенки отстойника Н₂=0,3м и возвышение борта отстойника под кромкой сборно-кольцевого водослива Н₃=0,5м.

) найдем общую высоту отстойника: Н=Н₁+Н₂+ Н₃=4,2 м.

) в соответствии с [2] максимальный секундный расход СВ на 1 отстойник,

) пусть скорость течения воды в трубопроводе , тогда в соответствии с [1] диаметр трубы (по ширине сборного устройства в лотках b=500мм). Уклон лотка i=0.001.

) найдем расход воды в конце каждого полукольца лотка,

) в соответствии с [2] найдем критическую глубину воды в конце каждого полукольца при свободном сливе воды,

=0,045м, где

g =9.81м/с²- ускорение свободного падения.

) в соответствии с [1] производительность одного отстойника

, где

К=0,45 - коэффициент использования объема для радиальных отстойников.

) в соответствии с [2] объем выпускаемого осадка из одного отстойника , из условия, что выгрузка осадка производится 1 раз в смену, равен:

,

где n = 2- количество отстойников.

) в соответствии с [2] для обеспечения выпуска осадка за 1 час его расход, , должен быть не менее: