Материал: Проектирование широкополосного усилителя

Скачать файл

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Проектирование широкополосного усилителя

Федеральное государственное автономное

образовательное учреждение

высшего профессионального образования

"СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ"

Институт инженерной физики и радиоэлектроники

Кафедра "Приборостроение и наноэлектроника"

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Проектирование широкополосного усилителя

Красноярск 2010

Содержание

Задание

. Выбор и обоснование структурной схемы

. Расчет выходного каскада

. Расчет промежуточного каскада

. Расчет входного каскада

. Расчет истокового повторителя

. Расчет результирующих характеристик усилителя

Заключение

Список использованных источников

Приложение

Задание

Рассчитать усилитель гармонических сигналов, удовлетворяющий требованиям:

ЭДС входного сигнала (E)4мВ

Нагрузка

Активная (R_н)100 кОм

Емкость (C_нд)20 пФ

Частотные искажения

Нижние частоты (M_н)1.8 дБ

Верхние частоты (M_в)1.5 дБ

Температура

Минимальная (T_н)0 °C

Максимальная (T_в)50 °C

Сопротивление источника (R_ист)600 Ом

Граничные частоты

Нижняя (f_н)30 Гц

верхняя (f_в)6 МГц

Входное сопротивление (R_вх) 200 кОм

Амплитуда выходного сигнала (E_вых)4,5 В

Нестабильность коэффициента усиления (dK)7 %

1. Выбор и обоснование структурной схемы

Низкое выходное напряжение E_вых=4.5 В при высокоомной нагрузке R_н=100 кОм позволяет применять на выходе усилителя такую же секцию, как и в промежуточных каскадах. Необходимость получения большого входного сопротивления R_вх=200 кОм требует установки на вход истокового повторителя. Ввиду низкой нижней граничной частоты желательно использование минимального числа блокировочных и разделительных конденсаторов, или необходимо выбрать номиналы этих конденсаторов довольно большими.

Для компенсации погрешностей расчета, разброса параметров элементов, потерь во входной цепи усилитель рассчитывается на коэффициент усиления, при коэффициенте запаса K_з=1.3:

где E_вых, Е - выходное и входное напряжение, R_ист и R_вх - сопротивление источника сигнала и входное сопротивление усилителя.

Необходимое число каскадов при максимально возможном усилении одно-двухтранзисторных схем K_m=40:

Определяются требования к отдельным каскадам:

коэффициент усиления каскада:

где N - число каскадов, K_р - расчетный коэффициент усиления.

коэффициент частотных искажений на нижних частотах:

где М_н - коэффициент искажения усилителя на нижних частотах.

коэффициент частотных искажений на верхних частотах:

где Мв - коэффициент искажения усилителя на верхних частотах.

нестабильность усиления в каждом каскаде:

где dK - нестабильность усилителя.

коэффициент частотных искажений на верхних частотах:

где Мв - коэффициент искажения усилителя на верхних частотах

нестабильность усиления в каждом каскаде:

Определяется необходимая площадь усиления для каждого каскада. Глубина обратной связи необходимая для получения заданного усиления:

Так как граничная частота усилителя достаточно высока, используются усилительные секции общий эмиттер - общая база с применением коррекции эмиттерной противосвязью.

Из графика на рисунке 3.1 находится проигрыш в площади усиления по сравнению с простой параллельной коррекцией: K’=0.6

Выигрыш, обеспечиваемый простой параллельной коррекцией при заданных частотных искажениях на высоких частотах М_в_i, определяется из графика на рисунке 3.2. Значение K_k/K_opt зададим на уровне 0.9, так как допустимый подъем характеристики достаточно велик:

g_k’=2.3

Рисунок 1.1 Потери площади усиления при эмиттерной коррекции

Окончательно выигрыш в площади усиления при эмиттерной коррекции:

Рассчитывается необходимая верхняя граничная частота каждого каскада:

где f_в - верхняя граничная частота усилителя.

Для необходимой площади усиления каскада:

Такая площадь может быть обеспечена с помощью усилительной секции общий эмиттер - общая база, например на интегральной микросхеме типа К265УВ6.

Учитывая небольшое выходное напряжение при высокоомной нагрузке, этот же тип интегральной схемы применяется и в выходном каскаде. Для входного истокового повторителя выбираем высокочастотный полевой транзистор КП305Ж. Данный транзистор имеет достаточно высокую крутизну, что обеспечивает малое входное сопротивление повторителя и, как следствие, хорошие частотные свойства следующего за ним каскада.

Таким образом, для рассчитываемого усилителя принимается четырёхкаскадная схема. содержащая входной истоковый повторитель, выполненный на дискретном элементе, и три активных каскада, выполненных по схеме общий эмиттер - общая база на интегральных микросхемах К256УВ6.

Структурная схема усилителя изображена на рисунке 3.3.

Рисунок 1.3 Структурная схема усилителя

2. Расчет выходного каскада

Схема рассчитываемого каскада приведена на рисунке 4.1, схема электрическая принципиальная ИС К265УВ6 на рисунке 4.2.

Рисунок 2.1 Усилительная секция общий эмиттер - общая база

Задаваясь предварительно величинами емкости монтажа C_м=7,5 пФ и выходной емкостью транзистора C_б’к=3,5 пФ, максимально допустимое сопротивление нагрузки:

Ориентируясь на интегральную микросхему К265УВ6 с током покоя I_k=4.4 мА, минимально допустимое сопротивление нагрузки:

Так как условие R_н_max>R_н_min выполняется и типовое коллекторное сопротивление R_к=670 Ом не лежит в указанных пределах, добавляем внешнее сопротивление. Уточненное значение сопротивления нагрузки каскада получается по формуле:

Для расчета минимально допустимого коллекторного напряжения предварительно задается DI_k=0.1I_k, U_ост=1,5 В, U_э2=0.6 В (напряжение на эмиттере транзистора включенного с общей базой). Напряжение питания:

Так как полученное значение больше типового, выбирается E_k=16 В.

Для микросхемы использован типовой режим, поэтому значения параметров эквивалентной схемы транзистора возьмём так же из приложения (см. методичку "Аналоговые устройства").

, , , , , , , с.

Сопротивление генератора определяется:

где R_кпр - сопротивление коллектора предыдущего каскада (ИС типа К265УВ6); R₁ и R₃ - сопротивления базового делителя МС.

Уточнив емкость нагрузки:

оценивается достижимая площадь усиления:

Поскольку достижимая площадь усиления больше требуемой, требования к частотным свойствам выполнены.

Входное сопротивление транзистора с учетом обратной связи:

усилитель сигнал каскад транзистор

величина сопротивления эмиттерной обратной связи

Выбрав большее из относительных приращений коэффициентов передачи по току:

оценивается нестабильность усиления каскада:

Полученная нестабильность удовлетворяет условию.

Для расчета емкости коррекции оцениваются постоянные времени каскада:

и корректируемого звена:

Оптимальный коэффициент коррекции:

при ранее выбранном К_к/К_opt = 0.9 выражение для корректирующей емкости:

При расчёте переходных (их две- на входе и на выходе) и блокировочной ёмкостей зададим и . Эквивалентная постоянная каскада на нижних частотах:

следовательно, постоянные времени каждой из ёмкостей:

Эквивалентные сопротивления для низких частот:

Величины каждого из конденсаторов рассчитываются по формулам:

где К - значение коэффициента коррекции, которое определяется из выражения:

Расчет амплитудно-частотной характеристики на низких частотах ведется по формуле:

АЧХ выходного каскада на нижних частотах изображен на рисунке 4.3, на верхних - на рисунке 4.4.

Рисунок 2.3 АЧХ выходного каскада на верхних частотах

Рисунок 2.4 АЧХ выходного каскада на нижних частотах

Величина внешнего резистора в цепи обратной связи определяется по формуле:

Схема выходного каскада электрическая принципиальная изображена на рисунке 2.5.

Рисунок 2.5 Схема выходного каскада электрическая принципиальная

3. Расчет промежуточного каскада

Сопротивление нагрузки каскада для расчета площади усиления:

где R_вхтрсл=7730 Ом входное сопротивление транзистора выходного каскада.

Сопротивление генератора:

где R_кпр - сопротивление коллектора предыдущего каскада (ИС типа К265УВ6);