Материал: Металлорежущие станки Краткий курс
Значение |
Погрешность |
Значение |
Погрешность |
|
1" = 25,4 мм |
на 1 м резьбы в мм |
л = 3,14159256 |
на 1 м резьбы в мм |
|
127 |
0 |
5-71 |
0 |
|
5 |
113 |
|||
|
|
|||
40-40 |
—0,0125 |
43 - 29 |
0,002 |
|
7 9 |
4 -30 |
|||
|
|
|||
18-24 |
+0,046 |
19.21 |
0,004 |
|
17 |
127 |
|||
|
|
|||
Существуют |
таблицы, облегчающие подбор |
сменных колес |
||
по заданному передаточному отношению.
На рис. 44 показана схема механизма подачи для нарезания резьбы без подбора сменных колес. В кинематическую цепь, кроме
гитары с колесами а — 6 , с — d, включают звенья настройки, обеспечивающие ряд передаточных отношений (на рис. 44 механизм Нортона), и множительные — обычно удваивающие передачи.
Пусть in, i8, in и iM— передаточные отношения постоянных передач, колес на гитаре, механизма Нортона и множительного механизма. На основании уравнения (8 )
1 об. inieiHiMkete= tH.
При постоянной настройке удваивающего множительного меха низма передаточное отношение механизма Нортона при нарезании метрической резьбы
hi*г*м^в^е
Нортона мо>кно выносить по любому столбцу значений tn. Примем третий столбец метрических р^ьб, для которого iM = 2:1. Задаемся С = 8, тогда на основании равенства (33)
* . = 8 . 4 = |
32; |
z2 = |
8 |
-4,5 |
= |
36; |
||
zs = |
8 •5 = |
40; |
z4 |
= 8 |
•5,5 |
= |
44; |
|
гь = |
8 .6 = |
48; |
z6 |
= |
8 |
•7 |
= 5 6 . |
|
Принимаем число зуб^в |
передвижного |
колеса z7 |
= |
zt — 32. |
||||
2. |
Передаточное орошение |
постоянных колес обычно равно 1, тогда |
при нарезании метрических резьб |
|
|
; __ Zg |
|
ZU |
Zl3 _ 4t |
Ln -- --- •--- •--- -- 1, |
|||
z10 |
z12 |
214 |
|
при нарезании дюймовых резьб |
|
|
|
»„ « |
i t . !и = 1. |
||
|
z 10 |
z ld |
|
3.Передаточное отношение колес на гитаре можно определить на основе
таблицы для любой резьбы. Пусть tu = 1. Тогда iH= - = -~ = 1; i = 1:2.
Z « |
O il |
Задаемся числом заходов и шагом винта. Пусть кв = 1, te =. 6 мм. На ос новании уравнения (8)
|
1 0 0 . |
|
|
^ |
ИЛИ |
|
|
|
|
|
1об. 1 1г . 1 . 1 . 1 . 6 = 1. |
|||
Отсюда |
|
|
|
|
|
а |
с _1 |
__ 20 |
|
|
Ъ ' d “ |
3" ~ |
60* |
|
При нарезании дюймовой резьбы. |
|
|
||
Пусть |
~ 4; тогда iH 1; *ЛС= |
2и уравнение кинематического баланса |
||
|
1 об. •inieini |
в = "Гtip ’» |
||
|
1 о б . . 1 1- ; . 1 . 2 •1 •6 = |
|||
Отсюда |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
.' __ а' |
с' _ |
127 |
20 |
|
b ''d '~ |
60 |
’ 80' |
|
Можно произвести расчет таким образом, чтобы на гитаре при нареза нии и метрических^ и дюймовых резьб стояли одни и те же колеса. Пусть по-
предыдущему /г = эд. Тогда в резьбонарезной цеш! дюймовых резьб in ^t 1.
Найдем его значение из |
уравнения кинематического баланса. Пусть пп — 8 |
||
ниток на 1 ", тогда in = |
1; iM = i t |
|
|
' “« • " • в 1 1 1 |
25,4 |
||
1- 6 = 8 ‘ |
|||
Так как мы приняли |
— = 1, то — = |
||
|
Zio |
Z10 |
80 |
резания (глубине снимаемого слоя и подачи); величина Н опре деляется по формулам (3) и (4).
Тяговое усилие, необходимое при быстром перемещении сто лов, суппортов, порталов и других массивных частей станка во время холостого хода, затрачивается на преодоление сил трения в направляющих и сил инерции от массы быстро перемещающихся
частей: |
(34) |
P = Q f± m ca, |
где Qy тс — вес движущихся частей и масс в н и кг; / — коэффициент трения; а — ускорение в м/сек2.
Инерционная часть тягового усилия зависит от принятого за
кона изменения скорости при разгоне |
или торможении. При рав |
||
ноускоренном |
движении |
|
|
|
|
|
(35) |
где t — время |
разгона в сек. |
|
|
Если кривая скорости в период разгона имеет форму параболы, |
|||
уравнение которой t2 = 2 pv, то |
скорость нарастает по закону |
||
|
v = Р |
(36) |
|
и ускорение |
|
2р |
|
|
|
|
|
|
|
Р |
(37) |
|
|
|
|
Определив величину фокального параметра р из уравнения |
|||
(36) и подставив ее в уравнение |
(37), |
получим |
|
|
а |
2v |
(38) |
|
|
t ’ |
|
т. е. сила инерции возрастает вдвое.
Равномерность движения подачи имеет первостепенное зна чение и особенно для прецизионных станков. Перемещение столов и суппортов при низких скоростях движения происходит в ре жиме смешанного трения скольжения в направляющих. В зави симости от условий трения и смазки наблюдается скачок коэф фициента трения при переходе от покоя к движению, вследствие чего движение салазок в направляющих носит неравномерный — скачкообразный характер. При повышении скорости движения скачки переходят в колебания, близкие к гармоническим, и по достижении некоторой критической скорости движение становится равномерным. Величина этой скорости определяется приближен ной формулой В. Э. Пуша [1]:
V, А/ТУ м/сек,