Материал: Двенадцатиэтажный жилой дом в г. Вологда

.6.11 Телефонизация

Телефонизация предусмотрена от распределительного шкафа РШ 506, который устанавливается в 12-и этажном жилом доме. Внутренние сети телефонизации предусматриваются от вводной муфты в подвале до распределительных коробок на этажах, устанавливаемых в отсеках слаботочных сетей этажных щитков. Ввод телефона в квартиры производится от распределительных коробок проводом ТППэп 3 от совмещенного эл.щита.

.6.12 Радиофикация

Радиофикация предусматривается от городской радиотрансляционной сети. Кабель радиофикации прокладывается от соединительной муфты, устанавливаемой на существующем кабеле в существующем коммуникационном тоннеле и в проектируемой канализации до абонентского трансформатора в подвале жилого дома.

.6.13 Телевидение

Здание находится в зоне действия ретрансляционной телевизионной станции.

Для приема телевизионной программы предусмотрена установка антенн коллективного пользования типа АТКГ. Телевизионные сети выполнены кабелями РК 75-9-12 от телеантенн, расположенных на крыше здания, до распределительных коробок на этажах.

Для защиты телеантенн от опасных перенапряжений предусматривается их заземление.

.6.14 Пожарная сигнализация

Помещения квартир, кроме санузлов и ванных комнат, оборудованы автономными оптико-электронными дымовыми извещателями с категорией защиты ПР 40. Извещатели устанавливаются на потолке равномерно по его площади.

1.7 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Исходные данные для г. Вологды:

Расчетная температура внутреннего воздуха жилых помещений - t_в = +21^oC

По данным табл.3.1 СП 131.13330.2012:

Расчетная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки - t_ехt = -32^oC.

Средняя температура наружного воздуха за отопительный период - t_от= -4^oC.

Продолжительность отопительного периода - z_от= 228 сут.

Градусосутки отопительного периода для жилых помещений:

 ^оС∙сут

Нормируемое сопротивление теплопередаче (по т.4 СНиП 23-02-2003):

R_о^норм =R₀^тр ∙m_{p, ,} (1.1)

_p - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (1.1) принимается равным 1.

Для наружных стен жилых помещений -

R₀^тр=a∙ГСОП+b, , (1.2)

где ГСОП- градусосутки отопительного периода;

a, b - коэффициенты, принимаемые по таблице 3 СП 50.13330.2012

R₀^тр = 0,00035×5700+1,4=3,4

.7.1 Теплотехнический расчет наружной стены

Рисунок 1.1 - Конструкция наружной стены

Теплотехнические показатели приняты согласно протоколам испытаний материалов на теплопроводность, а также по табл. Д.1 приложения Д СП 23.101-2004 для условий эксплуатации Б.

- кирпич силикатный полнотелый утолщенный лицевой объемного окрашивания СУЛ-150/35 ГОСТ 379-95 (250х 120х 88) "Череповецкого завода силикатного кирпича" с λ=0,69 Вт/м ∙^оС

- камень керамический пустотелый пористый ГОСТ 530-2007 (250х 120х 140) "Норского керамического завода" с λ=0,18 Вт/м ∙^оС

- цементно-песчаная штукатурка с λ=0,93 Вт/м*^оС

Для первоначального расчета принимаем общую толщину стены 770 мм (рисунок 1.1).

Расчет параллельно тепловому потоку:

Площадь участков:

А ₁=0,1 м ²;

А ₂=0,286 м ²;

Расчет перпендикулярно тепловому потоку:

- 1:

- 2:

- 3:

Фактическое сопротивление теплопередаче стены:

 - так как условие не выполняется, то необходима разработка энергетического паспорта здания по показателю удельного расхода тепловой энергии.

Исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий:

<

Условие выполняется.

По формуле 4 СНиП 23-02-2003

Условие выполняется.

Принимаем данную конструкцию стены.

2. Расчетно-конструктивный раздел

.1 Расчет и конструирование свайного фундамента

Проектируемый жилой дом в г. Вологда является 12-и этажным, имеет кирпичные стены, железобетонные перекрытия, техподполье.

В данном проекте применяется свайный фундамент. Сваи представляют собой стержни, погруженные в грунт и передающие нагрузки от сооружения к грунту. Верхние части свай объединены монолитной железобетонной балкой - ростверком. Ростверк передает нагрузки от сооружения на сваи и обеспечивает их совместную работу. Сваи с ростверком составляют свайный фундамент.

Выполнение свайных фундаментов не требует устройства больших котлованов и траншей. Вместе с тем сваи позволяют передавать нагрузки на плотные грунты, лежащие глубоко от поверхности, обладающие большей несущей способностью, чем грунты, лежащие вблизи поверхности земли.

Острия свай располагаются в слое супеси. Подземные воды не агрессивны по отношению к бетону марки W4, слабоагрессивны к железобетонным конструкциям и среднеагрессивны к металлам. Грунты в пределах промерзания относятся к сильнопучинистым. Нормативная глубина промерзания для супеси 180 см от поверхности рельефа.

Выполняем расчет фундамента под наиболее нагруженным участком - под наружной несущей стеной по оси А.

.1.1 Сбор нагрузки по сечению 1-1

Сечение 1-1 представлено на рисунке 2.1.

Сбор нагрузки от покрытия и перекрытий выполняем в табличной форме.

Рисунок 2.1- Расчетная схема сечения 1-1. Грузовая площадь

Таблица 2.1 - Сбор нагрузки междуэтажное перекрытие, кН/м

Таблица 2.2 - Сбор нагрузки на чердачное перекрытие, кН/м

Таблица 2.3 - Сбор нагрузки на кровлю, кН/м

Снеговая нагрузка:

- нормативное значение:

S₀ = 0,7 c_e c_t m S_g, кН/м ² (2.1)

где c_e = 1,0, c_t = 1,0, μ=1 для плоской кровли с уклоном меньше 30º.

S₀=0,7∙1∙1∙1∙2,4=1,68 кН/м ²,

расчетное значение: S=1,4∙1,68=2,35 кН/м ².

Таблица 2.4 - Сбор нагрузки на перекрытие над подвалом, кН/м

Определим полную нагрузку на уровне подошвы фундамента.

Нагрузка от покрытия и перекрытия

(q_табл.2.1∙11+q_табл.2.2+q_табл.2.3+q_табл.2.4)×L₁/2, кН/м, (2.2)

·   нормативное значение:

(6,65∙11+4,29+6,84+5,74)×6,3/2=283,6 кН/м

- расчетное значение:

(7,73∙11+5,61+8,45+6,65)×6,3/2=333,1 кН/м

Нагрузка от конструкции стены.

Коэффициент проемности:

 (2.3)

Н_ср._ст×d_ср.ст×r_ст×1∙(1-К_пр)=38,16×0,79×18∙(1-0,28)=390,7 кН/м

·   расчетное значение:

Н_ср._ст×d_ср.ст×r_ст×1∙(1-К_пр)×g_f ×g_n =390,7×1,1=429,8 кН/м

Нагрузка от фундаментных блоков

·   нормативное значение:

Н_ср.ф×d_ср.ф×r_ф×1=3,0×0,7×22=46,2 кН/м

·   расчетное значение:

Н_ср.ф×d_ср.ф×r_ф×1×g_f ×g_n =46,2×1,1=50,8 кН/м

Нагрузка от ростверка

·   нормативное значение:

Н_р.×d_р.×r_р.×1=1,4×0,5×25×1=17,5 кН/м

·   расчетное значение:

Н_р.×d_р.×r_р.×1×g_f ×g_n =17,5×1,1=19,25 кН/м

Итого по сечению 1-1:

·   нормативное значение: 283,6+390,7+46,2+17,5=738 кН/м

·   расчетное значение: 333,1+429,8+50,8+19,25=833 кН/м.

.1.2 Расчет сваи

Расчетная нагрузка на фундамент по сечению 1-1 N_1-1=833 кН/м; колонка грунтов показана на рисунке 2.2, показатель текучести для грунтов - I_L;, толщина слоя - ℓ_i, м; марка свай С 100.30. Принимаем высоту ростверка h_р= 0,5 м.

Так как в колонке грунтов грунты сжимаемые, то по схеме взаимодействия с грунтом свая является висячей, т.е. передает нагрузку за счет сил трения по боковой поверхности и через острие.

Определяем глубину погружения нижнего конца сваи:

= ℓ_св+d=10+2,41=12,41 м,

где d -расстояние от уровня земли до отметки низа ростверка (т.к здание с подвалом, ростверк будет ниже отметки пола подвала).

По табл. 7.2 [1] определяем расчетное сопротивление под нижним концом забивной висячей сваи R, кПа, методом интерполяции: определяем R для супеси с показателем текучести I_L=0,4 при глубине погружения z= 12,41 м.

При z₁=10 м R₁= 2400 кПа; при z₂= 15 м R₂= 2900 кПа. Тогда при z=12,4 м:

 (2.4)

Рисунок 2.2- Расчетная схема свайного фундамента

Разобьем толщину грунтов под подошвой ростверка на элементарные слои толщиной не более 2 м и определим среднюю глубину расположения каждого слоя от уровня планировки - z, м.

Для каждого элементарного слоя определим расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи f_i,кПа - методом интерполяции по формуле:

 (2.5)

Определим f₁ при z₁=3,410 м для суглинка с I_L=0,8. При z_в=3 м f_в=7 кПа; при z_н=4 м f_н=8 кПа. Тогда

Определим f₂ при z₂=5,41м для суглинка с I_L=0,8. При z_в=5 м f_в=8 кПа; при z_н=6 м f_н=8 кПа. Тогда