Курсовая работа (т): Допуски и посадки

Скачать файл

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Допуски и посадки

МИНИСТЕРСТВО АГРАРНОЙ ПОЛИТИКИ УКРАИНЫ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РЫБНОГО ХОЗЯЙСТВА УКРАИНЫ

КЕРЧЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МОРСКОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра "Оборудование пищевых рыбоперерабатывающих производств”

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовой работе по курсу "ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТЬ, СТАНДАРТИЗАЦИЯ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ИЗМЕРЕНИЯ”

г. Керчь 2012 г.

Содержание

1. Расчет и выбор посадок с зазором

2. Расчет вероятности зазора и натяга в переходных посадках

3. Расчет и выбор посадок с натягом

4. Выбор посадок подшипника качения

5. Расчет исполнительных размеров рабочих калибров

6. Выбор допусков резьбовых соединений

7. Расчет размерных цепей

Литература

1. Расчет и выбор посадок с зазором

1. Для заданных условий работы соединения рассчитать и выбрать посадку с зазором из Единой системы допусков и посадок СЭВ.

2. Выполнить сборочный чертеж соединения с обозначением посадки и чертежей деталей с обозначением полей допусков, шероховатости и предельных отклонений формы сопрягаемых поверхностей.

. Построить схему полей допусков сопряжения.

Исходные данные: соединения с зазором является подшипник скольжения местного нагружения в котором сопрягаются цапфа вала и втулка. Условие работы подшипника: материал вала - закаленная сталь 45, материал втулки - бронза Бр, АЖН10-4-4, рабочая температура подшипника =50, диаметр цапфы вала d=75 мм, длина опорной поверхности l=70 мм, частота вращения вала h=2000 мин, радиальная нагрузка R=11кН, - шероховатость поверхности вала , - шероховатость поверхности втулки .

1. Определим величину среднего удельного давления по формуле

2. Устанавливаем допускаемую минимальную толщину масляного слоя по зависимости

мкм

k 2 - коэффициент запаса надежности по толщине масляного слоя; принимаем k=2, - добавка на неразрывность масленого слоя; принимаем

. Определяем величину минимальной толщены масленого слоя по формуле

µ=µ_таб= (15,3……20,7).10^-3^-динамическая вязкость масла; принимаем µ =20,7^.10^-3

При =50, так как для смазки используется индустриальное масло марки И-20А

где ω - угловая скорость вала. По графику на рисунке 5а при =0,223 и при заданном определяем минимальный относительный эксцентриситет и в нашем случай , , затем по формуле рассчитываем минимально допустимый зазор

. По графику на рисунке 5б при =0,223 и определяем максимальный относительный эксцентриситет χ_max=0,98, по которой из формулы рассчитываем максимально допустимый зазор

. Определяем оптимальный зазор по формуле. При и - выбираем по графику на рисунке 5а.

. Из таблиц зазоров по и выбираем посадку. Для интервала размеров свыше 65 до 80 мм в котором входит размер d=75мм, рекомендуется посадка D8/h6, у которой и , . Выполняется условия и , так как ,

. Определяем допуск на износ по формуле

. Используя рекомендуемый ГОСТ 24643-81 (таблицы 2.19; 2.20; 2.18 [3]), назначаем допуск цилиндричности формы цапфы вала и отверстия вкладыша подшипника скольжения , для 7 и 5 степени точности при нормальной относительности геометрической точности (А) и 8 и 6 квалитета допуска размера.

. В графической части строим схему полей допусков с изображением запаса на износ и чертим детали и узел подшипника скольжения с поставкой полей допусков, предельных отклонений и допуска цилиндричности. Предельное отклонения для выбранных посадок определяем по СТ СЭВ 144-75 (по приложению таблицам 3 и 4) для ; ES=+0.146мм, EI=0.1мм, es=0, ei=-0.019 мм.

Схема полей допусков.

2. Расчет вероятности зазора и натяга в переходных посадках

1. Для заданной переходной посадки рассчитать вероятность получения зазоров и натяга. Начертить кривую нормального распределения с графическим определением вероятности.

2. Дать схему расположения полей допусков с указанием предельных зазоров и натягов.

. Сравнить расчетные и вероятные максимальные зазоры и натяги.

Исходные данные: соединения с переходной посадкой в заданий является сопряжения ступицы червячного колеса с валом по диаметру d₁=85 мм J_s6\h5.

. По таблицам 3 и 4 [1] определяем предельное отклонение детали 85 мм J_s6\h5.; ES=+0.011мм, EI=0.011мм, es=0, ei=-0.015 мм.

допуск посадка резьбовое соединение

Рассчитаем , , , по формулам

= ES - ei = 0,011+0,015 = 0,026 мм

= EI - es = - 0,011-0 = - 0,011мм, принимаем из полученных выражений мм.

. Определяем среднее квадратное отклонения размеров товерстия , вала , посадки по формуле

3. Определяем предел интегрирования z по формуле

4. Определяем функцию Ф (z) по приложению 4 [4]

Ф (z=1.67) =0.4528

. Рассчитываем вероятность и процент зазора

6. Рассчитываем вероятность и процент натягов

7. Определяем значение вероятных максимальных зазоров и натягов

Схема расположения полей допусков соединения с переходной посадкой.

3. Расчет и выбор посадок с натягом

1. Для соединения подвижного осевой силы и крутящего момента, рассчитать и выбрать посадку, обеспечив абсолютную неподвижность детали без дополнительного крепления и сохраняя прочность детали при сборки.

2. Выполнить схему расположения полей допусков и чертеж соединения и детали с соответствии с ЕСКД, с простановкой буквенных обозначений и числовых величин предельных отклонений размеров, параметров шероховатости и входных фосок.

Исходные данные: соединения с натягом является сопряжение ступицы и венца червячного колеса узла редуктора по диаметру.

Шероховатость поверхности: ступицы (вал) - R_ad=0.8……3.2мкм, венца (отверстие) - R_aD=1.6…3.2мкм, принимаем R_ad=1.6мкм, R_aD=1.6мкм.

Температура: сборки t_сб=20⁰, рабочая t_р=50⁰

Сборка механическая, без смазки, под прессом.

Номинальный диаметр соединения D₁=140 мм

Диаметр отверстия ступицы d=85 мм

Наружный диаметр венца D₂=170 мм

Длина соединения l_t=45 мм

Осевое усилие P₀=5 кН

Крутящий момент М_кр=780 Н^.м

Материал: ступицы - сталь 30, венца - чугун СЧ 30

Схема соединения с натягом ступицы и венца червячного колеса.

1. Определяем величину требуемого минимального удельного давления по формуле

f=0.08….0.12 - коэффициент трения при установившимся процессе распрессовки и разворачивания, для соединения сталь-чугун, принимаем f=0.12 по приложению 5

. Определяем наименьший расчетный натяг по формуле

где с₁ и с_{2 -}коэффициент Ляме соответственно для ступицы и венца, определяем с₁ и с₂ по формулам

E₁= (1.96…2).10¹¹ и E₂= (0.74…1.05).10¹¹ - модули упругости материала ступицы и венца (приложение 6), принимаем E₁=2^.10¹¹ и E₂=1.05^.10¹¹

µ₁ = 0.3 и µ₂ = 0,25 - коэффициент Пуассона для материала ступицы и венца зубчатого колеса (приложение 6)

. Определяем по формуле

где - поправка, учитывающая смятие неровностей контактных поверхностей детали при сборке соединения

- поправка, учитывающая различие рабочей температуры (t_pD, t_pd) и температурою сборки (t_сб), а также различие коэффициентов линейного расширения материала деталей (, )

при - у чугуна СЧ 30, - у стали 30 (приложение 8)

- поправка, учитывающая ослабления натяга под действием центробежной сил, так как масса венца по сравнению с массой ступицы незначительна и скорость вращения зубчатого колеса относительно невелика; - поправка, компенсирующая уменьшение натягов повторных заприсовках, так как принимаем, что зубчатое колесо разбираться не будет.