Материал: 2387
где r – коэффициент теплотехнической однородности конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений.
Величина коэффициента теплотехнической однородности принимается по [5].
СПример расчета №2
Определ ть сопротивление теплопередаче покрытия производст-
венного цеха. Конструкция покрытия представлена на рис. 1. Район строительства– г. Омск. б А Д
Рис. 1. Конструкция покрытияИ
Расчётные условия: Rопр ≥ Rонорм, Rонорм = Roтр · mр, где mр = 0,8 – для покрытия, коэффициент, учитывающий особенности региона строитель-
ства.
Rо,покнорм = Ro,поктр · mр = 3,68 · 0,8 = 2,94 м2·°С/Вт
Влажностный режим помещения – сухой по табл. 1 [5]. Зона влажности – 3 – «сухая» по прилож. В [3]. Условия эксплуатации конструкции – А по табл. 2 [3].
51
Принимаем расчетные характеристики строительных материалов конструкции покрытия по прил. Д [5]:
1. |
борная ж/б плита ребристая, δ = 0,03 м, ρ0 = 2500 кг/м3, λ6 = 1,92 |
||
Вт/м·° |
Рубероид на битумной мастике, δ = 0,002 м, λ5 = 0,17 Вт/м·°С |
||
2. |
|||
3. |
Керамзитобетон, δ = 0,3 м, ρ0 = 300 кг/м3, λ1 = 0,105 Вт/м·°С |
||
4. |
Цементно-песчаная стяжка, δ = 0,025 м, ρ0 = 1800 кг/м3, |
||
λ3 = 0,76 Вт/м·° |
|
|
|
5. |
Руберо д (3 слоя) на битумной мастике, δ = 0,01 м, λ 5 = 0,17 |
||
и |
|
||
Вт/м·° |
|
|
|
С6. Грав й, втопленный в итумную мастику, δ = 0,01 м, ρ0 = 600 |
|||
кг/м3, λ4 = 0,14 Вт/м·°С |
|
||
|
б |
||
По формуле (3.4) рассчитываем величину термического сопротивле- |
|||
ния всей конструкц Rk: |
|
||
Rk |
= 0,03/1,92+0,002/0,17+0,3/0,105+0,025/0,76+0,01/0,17+0,01/0,14 = |
||
3,05 м2оС/Вт. |
А |
||
По формуле (3.3) рассчитываем величину сопротивления теплопе- |
|||
редаче конструкции покрытия Rо: |
|
||
Rо;пок пр = 1/8,7 + 3,05 + 1/23 = 3,20 м2 оС/Вт. |
|||
Согласно поэлементным тре ованиям: |
|||
Rо;пок пр = 3,20 м2 оС/Вт > Ro; покнорм = 2,94 м2 оС/Вт |
|||
Вывод: Условие выполнено. |
Д |
||
|
|||
Пример расчета №3
Определить приведенное сопротивление теплопередаче наружной
стены производственного цеха. Район строительства – г.Омск. И
Рис. 2. Конструкция наружной стены
Температурно-влажностный режим – см. пример расчета №2.
52
Принимаем для керамзитобетонных панелей коэффициент теплотехнической однородности r = 0,9 в соответствии со справочными дан-
ными [5, табл. 6].
Rо;стнорм = 2,76/0,9 · 0,8 = 2,45 м2 оС/Вт
Принимаем расчетные характеристики строительных материалов
конструкции стены по прил. Д [5]: |
кг/м3 , А = |
||||
- |
керамз тобетонные панели, толщ. = 0,4 м, о = 500 |
||||
0,17 Вт/(м о ); |
н маем в = 8,7 Вт/(м2·°С); по табл.6 [3] принима- |
||||
По табл.4 [3] |
|||||
|
2 |
|
|
|
|
Сем н= 23 Вт/(м ·°С) . |
|
теплопередаче стены Rо;ст |
пр |
рассчиты- |
|
Пр веденное |
|
|
|||
ваем по формуле (5.5) |
учетом формулы (5.3): |
|
|
||
Rо;стпр = 1/8,7 + 0,4/0,17 + 1/23 = 2,51 м2 оС/Вт. |
|
|
|||
Согласно поэлементным тре ованиям: |
|
|
|||
R |
пр = 2,51 м2 оС/Вт > R |
норм = 2,45 м2 оС/Вт |
|
|
|
сопротивлениео;ст о;ст |
|
|
|||
Услов е выполнено. |
|
|
|
||
Расчетбприведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций
Величина приведенного сопротивления теплопередаче светопро-
зрачных конструкций (оконных блоков) определяется при проведении |
|
сертификационных или технологических испытаний в климатической |
|
камере. |
А |
|
|
Выбор конструктивного решения оконного блока и оценка возмож- |
|
ности его применения в том или ином климатическом районе произво- |
|
дится посредством сопоставления требуемого значения сопротивления |
|
теплопередаче Rонорм и приведенного значения Rопр , полученного по ре- |
|
Д |
|
зультатам испытаний (см. прил. Л [5]). |
И |
|
|
Пример расчета №4
Определить приведенное сопротивление теплопередаче оконных блоков из ПВХ-профилей производственного цеха. Район строительства
– г. Омск.
Требуемое сопротивление теплопередаче окон в климатических условиях г. Омска составляет Rо;окнорм= 0,46 м2 оС/Вт (см. пример расчета
№1).
По прил. Л [5] данным требованиям соответствуют оконные блоки из ПВХ-профилей (5-камерная система) в спаренных переплетах с двух-
53
камерными стеклопакетами толщиной 28 мм из обычного стекла с межстекольным расстоянием 8 мм – Rо;окпр = 0,50 м2 оС/Вт.
огласно поэлементным требованиям:
Rо;окпр= 0,50 м2 оС/Вт > Rо;окнорм = |
0,37 м2 оС/Вт |
С |
|
Условие выполнено. |
|
3.2. Комплексное требование |
|
Норм руемое значение удельной теплозащитной характеристики |
|
строительства 1 |
фi |
здания, kобтр, Вт/(м3·°С), следует принимать в зависимости от отапливаемого объема здан я градусо-суток отопительного периода района
по та .7 [3] с учетом примечаний.
Удельная теплозащитная характеристика здания, kоб, Вт/(м3·°С), |
||||||
об |
|
|
|
|
||
рассчитывается по пр . Ж [3]. |
|
|
|
|
|
|
k = V |
n ti |
R пр К |
комп Кобщ , |
(3.6) |
||
|
|
|
|
|
|
|
об |
|
|
oi |
|
|
|
А |
|
|||||
где Rо,iпр - приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента теплозащитной о олочки здания, (м2·°С)/Вт;
Аф,i - площадь соответствующего фрагмента теплозащитной оболочки здания, м2;
Vот - отапливаемый объем здания, м3;
nt,i - коэффициент, учитывающий отличие внутренней или наружной температуры у конструкции от принятых в расчете ГСОП, определяется по формуле:
nt |
|
t |
* t* |
|
|
|
(3.7) |
||||
в |
Д, |
||||||||||
|
|
|
|
от |
|
|
|
|
|||
|
|
|
tв tот |
|
|
|
|
|
|||
где, tв*, tот* - средняя температура внутреннего и наружного воздуха |
|||||||||||
для данного помещения, °С; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
tв, tот – то же, что в формуле (3.2); |
|
|
|||||||||
Кобщ - общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/(м2·°С), опре- |
|||||||||||
деляемый по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кобщ |
|
|
1 |
|
|
|
Афi |
(3.8) |
|||
|
|
сум |
nti |
пр |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ан |
|
|
i |
Roi |
|
|
|||
54
Ккомп - коэффициент компактности здания, м-1, определяемый по формуле:
С |
|
|
|
|
Ккомп |
Асум |
|
(3.9) |
||||||
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
V |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
от |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ансум - сумма площадей (по внутреннему обмеру всех наружных ог- |
||||||||||||||
ражден й теплозащ тной оболочки здания, м2). |
|
|||||||||||||
овокупность фрагментов теплозащитной оболочки здания, харак- |
||||||||||||||
ки которых |
спользуются в формуле (3.6) должна полностью за- |
|||||||||||||
терист |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
мыкать оболочку отапл ваемой части здания. |
3 |
·°С), |
||||||||||||
Удельная теплозащ тная характеристика здания, kоб, Вт/(м |
||||||||||||||
должна быть не больше нормируемого значения, kобтр, Вт/(м3·°С): |
||||||||||||||
об |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
k |
≤ kобтр |
|
|
||||
Пр мер расчета №5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
В соответств |
с примером расчета №1 данных методических ука- |
|||||||||||||
|
|
А |
|
|||||||||||
заний ГСОП = 6717,6°С сут/год. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Отапливаемый о ъем здания Vот, м2 определяем как: |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Vот = l·b·h, |
|
(3.10) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|||||||
где l,b,h – длина, ширина и высота отапливаемого объема здания по |
||||||||||||||
внутренним размерам соответственно. |
|
|
||||||||||||
l = 36+0,17+0,17 = 36,34 м |
|
|
|
|
|
|
И |
|||||||
b = 18+0,17+0,17 = 18,34 м |
|
|
|
|
|
|
||||||||
h = 6,3 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Vот = 36,34 · 18,34 · 6,3 = 4198,80 м3 |
||||||||||||||
Так как значения ГСОП и Vот |
имеют промежуточные значения, то |
|||||||||||||
kобтр рассчитываем в соответствии с примечанием по формуле (3.5) [7]. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,16 |
10 |
|
|
|
|
||
|
|
kоб тр = |
|
|
|
Vот |
|
|
(3.11) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
0,00013 ГСОП 0,61 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
0,16 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kоб тр = |
4198,80 |
|
|
|
|
0,314 |
0,212 Вт/(м2·°С) |
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
0,00013 6717,6 0,61 |
1,483 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
или по формуле:
55