Материал: 2037

Таблица 18

Значения коэффициента превышения давления kd

Значение коэффициента kd для песков (кроме рыхлых) и пы-

Вид фундаментных

левато-глиннстых грунтов соответственно при коэффициенте

пл т

пористости е и показателе текучести IL

e 0,5;

e 0,6;

e 0,7;

угловыми

IL 0,25

IL 0,5

С

IL 0

Прямоугольные

1,3

1,15

1,0

вырезами

1,3

1,15

1,15

Примечан я: 1. При промежуточных значениях е и IL коэффициент kd принима-

ется по нтерполяц

. 2. Для плит с угловыми вырезами коэффициент kd учиты-

вает повышен е R в соответствии с прим. 4 к п.2.41.

Вел ч на СП не должна превышать предельно допустимых значений:

c 0,9 1,2 м

и c 0,7lП

После окончания расчетов нео ходимо изобразить сечение запроекти-

рованного фундамента.

Пример решения

Исходные данные: P' =470 кН/м

0

Д

I слой – почвенно-растительный: 1,7

т/м3

3

0

II слой – суглинокбАтугопластичный: 1,85т/м ; сII=15 кПа; II

21 ;

III слой – суглинок полутвердый: 1,98т/м3; сII=25 кПа; II

240 ;

E=18 МПа; JL=0,20

И

I слой – почвенно-растительный:

1,7т/м3

II слой – суглинок тугопластичный: 1,85т/м3; сII=15 кПа; II

210 ;

III слой – суглинок полутвердый:

1,98т/м3; сII=25 кПа; II

240 ;

С

E=18 МПа; JL=0,20

Gb

g

b

h

b

9,81 2,4 2,4 0,4 22,6 кН/м

ф

b

c

3.

м выражен е для R к виду удобному для расчета

R 1

2

b

Выч сляем коэфф ц енты 1

и 2

Привод

M

;

c1

c2

d

'

M

c

c

II

1

k

g 1

II

2 c1 c2 M kz II ;

II 240;

k

Mg 3,87; Mc

6,45;

M

0,72; k 1;

c1 1,25; c2

1;

kz 1

'

hi i

9,81(0,2 2,4 0,6 1,85 0,5 1,98)

3

;

II

hi

1,3

19,47 кН/м

3

бА

II g

II 9,81 1,98 19,42 кН/м ;

d h

h

cf

/

'

1,1 0,2 2,4 9,81/19,47 1,34м

1

s

cf

II

где h h' h

1,3 0,2 1,1м

s

cf

'

d

p

б

19,47 1,34 26,09 кПа

II

1

Д

1

1,25 1,0

(3,87 26,09 6,45 25) 327,77кПа

1

1

фh' 2

P'

1

фh'

b

2

2

2

2

2

327,77 20 1.3

2

492,6

327,77 20 1,3

м

1,5

С

2 17,48

17,48

2 17,48

По табл.4 принимаем фундаментную плиту ФЛ 16.24 lП=2,38 м; bП=1,6 м;

соте целых блоков.

Тогда по высоте от обреза:

h' 2,4 1,3 3,7 м

h h

ф

b

hc hф hП 3,7 0,5 3,2 м

nc

3,2/0,6 5шт 0,2м

по высоте 6 полных

локов:

Принимаем

hc 6 0,6 3,6м

hф 3,6 0,5 4,1м

Требуется

фундамент на 0,4 м

заглубить

6. Уточняем рб

9,81(0,2 2,4 0,6 1,85 0,9 1,98)

'

кН/м

3

II

1,7

19,46

d1 1,5 0,2 2,4 9,81/19,46 1,74м

А

рб

19,46 1,74 33,86кПа

7. Уточняем коэффициент 1

Д

b

365,36 20 1,7

2

492,6

365,36 20 1,7

1,385м

34,96

17,48

34,96

Проверяем правильность вычислений из условия R

P'

h

'

492,6

20 1,7 389,58кПа

1,446

b 1

ф

И

kd 1,15

1,3 1,15

0,05 1,18

0,25

С

СП (1,18 1,6/1,385 1) 2,38 0,864м

равниваем СП с предельно допустимыми значениями

c 0,9 1,2

с 0,7lП 0,7 2,38 1,67м

П не превышает эт х значений.

Принимаем

П =0,86м

и

Требуется: определить длину сваи; определить расчетное сопро-

тивление грунта под нижним концом сваи и расчетное сопротивление

i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, определить

несущую способность висячей забивной сваи; расчетное сопротивле-

ние сваи по грунту; «полезное» расчетное сопротивление сваи по

грунту.

Исходные данные к выполнению задания. Грунтовые условия

принимаются по задан ю 1;конструктивные особенности и глубина

заложен я ростверка по заданию 2; сваи в задаче принимаются желе-

зобетонные, пр змат

, сплошного сечения, с размерами попе-

Сречного сечен я 0,30х0,30 м. Погружение свай с помощью дизельного

молота.

хема к расчету пр

ведена на рис. 8.

DL

0,00

ческие

ИГЭ 1

0,05 м

м h1,м

1

hi,м

fi

fi

hi,м

fi

fi

hi,м

fi

fi

d,мd

бАdi,мdi,мdi,мdi,мdi,мdi,м

hi,м

fi

fi

h/2

ГЭ 2

h2,

h/2

hi,м

fi

fi

Д

hi,м

fi

fi

2

hi,м

fi

fi

h

ГЭ 3

R

Рис.8 Схема к определению несущей способности сваи

И

Методические указания к выполнению задания