Материал: 2037

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

pос p d .

(103)

здесь d – природное давление грунта на уровне подошвы фундамента, для фундаментов с шириной подошвы b ≥ 10м pоc = p;

kc – коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений за счет влияния жесткого подстилающего слоя из условия m′ = hk/b по табл. 45.

Таблица 45

Коэффициент kc учитывающий концентрацию напряжений

	m′ = hk/b	kc
	0 < m′ ≤ 0,25	1,5
	0,25 < m′ ≤ 0,5	1,4
С0,5 < m′ ≤ 1,0		1,3
	1,0 < m′ ≤ 1,5	1,2
	1,5 < m′ ≤ 2,5	1,1
	бА	1,0
	2,5 < m′	1,0
	и
	hk, – мощность л нейно деформированного слоя, в пределах ко-
	торой выполняют сумм рование по формуле
	hk kp(h0 b).

Здесь kp – коэффициент, равный: kp = 0,8 при р = 100 кПа и kp = 1,2 при р = 500 кПа, а при промежуточных значениях р определяют по

интерполяции; h'	и	ψ – коэффициенты, зависящие от разновидности
0
грунтов:	глинистые – h'		= 9 м, ψ = 0,15;
	глинистые – h'		= 9 м, ψ = 0,15;
		0
	песчаные – h'		= 6 м, ψ = 0,10.
		0
km– коэффициент, учитывающий влияние ширины подошвы фун-
дамента (табл. 46).				И
				И
					Таблица 46
		Значения коэффициентаДkm
Среднее значение Е,				km при b,м, равной
Среднее значение Е,
МПа		b < 10		10 < b ≤ 15	b > 15

E < 10		1,0		1,0	1,0
E ≥ 10		1,0		1,35	1,5

ki и ki-1 – коэффициенты, принимаемые по табл. 47 в зависимости от n = a/b и относительных глубин mi = zi/b и mi-1 =zi-1/b подошвы и кровли i-гo слоя соответственно (рис. 25).

							Таблица 47
			Значения коэффициента k для расчета осадок фундаментов
				по методу слоя конечной толщины

	m=z/b			Прямоугольный фундамент при n=a/b
	m=z/b		1	1,4	1.8	2,4	3,2	5
			1	1,4	1.8	2,4	3,2	5
	0,0		0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000
	0,2		0,100	0,100	0,100	0,100	0,100	0,100
	0,4		0,200	0,200	0,200	0,200	0,200	0,200
	0,6		0,299	0,300	0,300	0,300	0,300	0,300
	0,8		0,380	0,394	0,397	0,397	0,397	0,397
	1,0		0,446	0,472	0,482	0,486	0,486	0,486
			и		0,556	0,565	0,567	0,567
	1,2		0,499	0,538	0,556	0,565	0,567	0,567
	1,4		0,542	0,592	0,618	0,635	0,640	0,640
С
1,6 0,577				0,637	0,671	0,696	0,707	0,709
	1,8		0,606	0,676	0,717	0,750	0,768	0,772
	2,0		0,630	0,708	0,756	0,796	0,820	0,830
	2,2		0,650	0,735	0,789	0,837	0,867	0,883
	2,4		0,668	0,759	0,819	0,873	0,908	0,932
	2,6		0,683	0,780	0,844	0,904	0,948	0,977
	2,8		0,697	0,798	0,867	0,933	0,981	1,018
	3,0		0,708	0,814	0,887	0,958	1,011	1,056
	3,2		0,719	0,828	0,904	0,980	1,041	1,090
	3,4		0,728	0,841	0,920	1,000	1,065	1,122
	3,6		0,736	0,852	0,935	1,019	1,088	1,152
	3,8		0,744	0,863	0,948	1,036	1,109	1,180
	4,0		0,751	0,872	0,960	1,051	1,128	1,205
	4,2		0,757	0,881	0,970	1,065	1,146	1,229
4,4			0,762	0,888		Д
4,4			0,762	0,888	0,980	1,078	1,162	1,251
			бА
	4,6		0,768 0,896 0,989 1,089				1,178	1,272
4,8			0,772	0,902	0,998	1,100	1,192	1,291
	5,0		0,777	0,908	1,005	1,110	1,205	1,309
	5,5		0,786	0,922	1,022	1,132	1,233	1,349
6,0			0,794	0,933	1,037	И
6,0			0,794	0,933	1,037	1,151	1,257	1,384
		Примечание. При промежуточных значениях m и n коэффициент k						опреде-
	ляется по интерполяции.

Если в пределах hk залегает один слой грунта с модулем Е, то в формуле (102) вместо суммы будет стоять один член k/E, где k принимают по табл. 47 в зависимости от hk/b.

Пример решения

Исходные данные к выполнению задания приведены в табл.48 и пояснены на рисунке 26.

Таблица 48

Мощности слоев, глубина заложения фундамента, физико-механические характеристики

Глу-	Сред-	Размеры	во
бина	нее	прямо-	во
бина	нее	прямо-	весУдельныйгрунта	состояниивзвешенном	.общМодуль деформацииЕ, кПа
варианта№	давле-	Мощностьслоя, м	весУдельныйгрунта	состояниивзвешенном	.общМодуль деформацииЕ, кПа
зало-	давле-	угольного

См

фундамен-

ложе

ние под

же-

подош-

та

Разновидность

ния

вой

в плане,

грунта

фун-

фунда-

да-

мента

мен-

Р, кПа

, кН

та d,

Суглинок тугопл.

4,0

9,81

10500

Песок средней кр.

5,0

–

19000

2,9

бА

125,0

10,0

4,0

Супесь пластич.

3,0

–

14000

Глина полутвердая

4,0

–

12000

1b=4,0 м

Р=125,0 кПа

0 Суглинок тугопл.

h1=4,0 м

Е1=10500 кПа

в=9.81кН/м3

2=5,0 м

Песок ср. крупности

Е2=19000 кПа

3=3,0 м

Супесь пластичная

Е3=14000 кПа

Глина полутв.

4=4,0 м

Е4=12000ИкПа

Рис. 26. Схема к расчету осадки методом слоя конечной толщины

По исходным данным для грунта каждого слоя основания вычисляют осадку фундамента определяют по формуле (102)

s ( pbkc / km ) [(ki ki 1 )/ Ei ] ,

i I

где р – среднее давление под подошвой фундамента, а так как 4,0 < 10 м, то вместо р подставляют роc , определенное по выражению (103)

Сkc – коэфф ц ент, учитывающий концентрацию напряжений за счет вл ян я жесткого подстилающего слоя из условия m′ = hиk/b=7,92/4=1,98 пр н мается по табл. 45.

pос p d 125,0 9,81*2,9 96,55 кПа .

hk, – мощность л нейно деформированного слоя, в пределах которой выполняют сумм рование по формуле

hk kp (h0 b) 0,825(9,0 0,15*4,0) 7,92 м

km – коэфф ц ент, учитывающий влияние ширины подошвы фундамента (табл. 46) = 1,0.

ki ki-1 – коэфф ц енты, принимаемые по табл. 47 в зависимости от n = a/b=10/4=2,5 относительных глубин mi = zi/b и mi-1 =zi-1/b подошвы и кровли i-гo слоя соответственно, для глубин: z1=1,1 м; z2=6,1

S=(125,0*4*1,1*1)*[0,14/10500+(0,675бА-0,14)/19000+(0,794- 0,676)/14000]=0,0249 м =2,49 см.

м; z3=7,92 м, тогда m1=0,28; m2=1,53; m3=1,98, следовательно k1=0,14; k2=0,676; k3=0,794.

По полученным значениям по формуле (102) определяем осадку

фундамента:	Д

ЗАДАЧА 14. Выбор оборудования для погружения

несущих элементов. Выбор типа молота для забивки свай
даче приведены в табл. 49.	Исходные
Требуется: подобрать марку молота, необходимого для погруже-
ния сваи до проектной отметки.
Исходные данные к выполнению задания.		данные к за-

							Таблица 49
		Данные о погружаемой свае, действующих нагрузках
				и контрольном отказе
	№ вари-	dc, м	mc, т	Fd,	N, кН	Sa, м	Разновидность
	анта			кН			Грунта
	1	0,30	3,2	1780	989	0,0007	Песок гравелистый
	2	0,35	7,7	2800	1530	0,0011	Суглинок IL=0,15
	3	0,40	6,4	1200	750	0,0009	Глина IL=0,45
	4	0,30	4,5	2500	1390	0,0010	Песок крупный
	5	0,35	3,1	1260	790	0,0007	Песок ср. крупности
	6	0,40	10,0	3270	1750	0,0006	Суглинок IL=0,25
	7	0,30	2,7	1500	830	0,0010	Суглинок IL=0,55
С
	8 0,35		4,3	1000	670	0,0012	Песок гравелистый
9		0,40	6,0	2340	1290	0,0008	Глина IL=0,60
	10	0,30	3,8	1950	1160	0,0007	Песок мелкий
	11	0,35	4,9	2180	1260	0,0011	Песок пылеватый
	12	0,40	8,0	3000	1680	0,0008	Суглинок IL=0,30
	и
	13 0,30 4,1			1430	790	0,0009	Суглинок IL=0,50
	14	0,35	5,2	1850	1100	0,0010	Песок ср. крупности
	15	0,40	7,2	2390	1380	0,0015	Песок мелкий
	16	0,30	5,6	2520	1570	0,0008	Суглинок IL=0,70
	17	0,35	6,7	1710	1000	0,0012	Песок гравелистый
	18	0,40	4,0	1350	810	0,0007	Глина IL=0,40
	19	0,35	6,1	2900	1670	0,0010	Песок мелкий
	20	0,40	4,8	2180	1300	0,0011	Глина IL=0,10
						Д
	В табл.бА49 даны: сечение сваи dc,м, её масса mc,т, и несущая спо-
	собность Fd, кН; расчетная вертикальная нагрузка на сваю N, кН; кон-
	трольный остаточный отказ Sa, м.					И
						И
		Методические указания к выполнению задания
	Подбор молота для забивки свай осуществляется по четырем ус-
	ловиям (СП 45.13330.2017, прил.Д).
	1. Определяем необходимую минимальную энергию удара моло-
	та Eh, кДж, по формуле				Eh =0,045N,		(104)
					Eh =0,045N,		(104)

где N – расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, кН.

По табл. 50 выбираем тип молота из условия Ed Eh и массе забиваемой сваи mc.

Смотрите также:


«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
Значение, сущность и содержание социально — педагогической деятельности в организации для детей-сирот и детей, оставшихся без попечения родителей
Проактивные методы PR-деятельности российских авиационных компаний «Россия», «Азимут»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_3 тема - Диффузия
_индив анализ данных