Материал: 1850

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

						Таблица 13
	Варианты нагрузок на уровне обреза фундамента

№	Колонна	Основное сочетание I			Дополнительное сочетание II
варианта
		NI, кН	MI, кН∙м	QI, кН	NII, кН	MII, кН∙м	QII, кН
		NI, кН	MI, кН∙м	QI, кН	NII, кН	MII, кН∙м	QII, кН

1	средняя	5187,3	90,0	13,6	2474,0	485,0	33,4
	СибАДИ					604,4	64,3
	крайняя	3338,0	234,7	21,8	1981,4	604,4	64,3
2	средняя	5969,6	61,0	8,6	1880,1	461,8	53,9
	крайняя	2155,1	436,5	26,4	1261,5	488,65	39,2
3	средняя	2907,2	63,9	10,6	1716,0	365,0	28,7
	крайняя	2518,7	40,3	27,9	1626,1	474,8	50,0
4	средняя	3478,0	124,0	16,3	1311,6	621,0	37,9
	крайняя	2214,3	140,7	16,3	1209,0	381,7	34,8
5	средняя	5063,6	499,2	21,2	3026,0	491,0	38,5
	крайняя	1795,9	184,4	21,4	1070,6	304,8	38,7
6	средняя	3515,7	36,9	37,2	2474	819,7	56,5
	крайняя	2887,0	187,0	30,2	1981,4	952,1	101,4
7	средняя	4285,0	69,0	10,1	2575,0	585,0	40,2
	крайняя	1555,2	220,1	13,1	1053,7	169,0	15,1
8	средняя	4834,0	103,0	17,5	2424,0	396,0	31,0
	крайняя	3085,1	343,2	5,6	1880,1	135,9	34,4
9	средняя	1932,8	464,0	54,7	633,0	460,0	36,2
	крайняя	1549,8	154,2	17,2	945,6	116,2	12,9
10	средняя	5288,3	141,3	66,1	2575,0	585,0	40,2
	крайняя	1980,9	246,6	15,8	993,5	166,5	12,7
11	средняя	3844,9	33,3	4,5	2474,0	485,0	33,4
	крайняя	2667,0	209,5	7,3	1981,4	638,8	64,3
12	средняя	3444,3	145,8	18,5	2405,0	312,0	28,5
	крайняя	2567,9	110,6	11,5	1791,8	76,6	4,9
13	средняя	3597	69,0	10,2	2067,0	538,0	37,0
	крайняя	1458,7	216,5	25,7	867,2	347,6	33,4
14	средняя	7267,8	788,0	54,5	3115,0	795,0	43,5
	крайняя	4375,9	306,3	36,8	2397,9	657,9	68,4

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕН Я РОСТВЕРКА

Для фундаментов под крайние и средние колонны глубина за-

ложения ростверка (пп. 5.51–5.54, СП 22.13330.2016 [3]) зависит от 2-

х факторов: расчетной глубины сезонного промерзания грунтов df и конструктивных требований Нкон.

Для фундаментов под внутренние колонны зданий, с положительными температурами помещений, отметка подошвы ростверка определяется исключительно его конструктивной высотой.

3.1. Учет глубины сезонного промерзания грунтов

СибАДИцокольному
Подошва ростверка должна располагаться на уроне или ниже
расчетной глуб ны сезонного промерзания грунтов df , определяемой
по формуле:
df = khdfn, .	(6)

здесь kh – коэфф ц ент, учитывающий влияние теплового режима сооружен я, пр н маемый: для наружных фундаментов отапливаемых сооружен й - по та л.17; для наружных и внутренних фундаментов неотапл ваемых сооружений kh=1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой;

Значен я коэфф ц ента kh						Таблица 17
Значен я коэфф ц ента kh			учитывающий влияние режима сооружений
		(Извлечение из СП 22.13330–2016[3])
Особенности	Коэффициент kh при расчетной среднесуточной температуре воз-
сооружения	духа в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, °С

	0		5	10	15	20 более
Без подвала
с полами,
устраивае-
мыми:
по грунту	0,9		0,8	0,7	0,6	0,5
на лагах по
грунту	1,0		0,9	0,8	0,7	0,6
по
утепленному
перекрытию	1,0		1,0	0,9	0,8	0,7
С подвалом
или
техническим
подпольем	0,8		0,7	0,6	0,5	0,4

dfn – нормативная глубина сезонного промерзания.

				d fn d0		Mt ,			(7)
	где d0 – величина, принимаемая равной:
	– для суглинков и глин – 0,23;
	–	супесей, песков мелких и пылеватых – 0,28;
	–	песков гравелистых, крупных и средних – 0,3;
СибАДИ20 Оренбург -14,8 -14,2 -7,3 -4,0 -11,2
	–	крупнообломочных грунтов – 0,34;
	Mt – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных
	значен й среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном
	районе стро тельства пр			нимается по табл.18.
			Средняя месячная температура воздуха Тм, °С						Таблица 18
			( звлечение из СП 131.13330–2012[5])
	№		Пункт	I	II		III	XI	XII
	варианта
	1		Барнаул	-17,5	-16,1		-9,1	-7,9	-15,0
	2		Б йск	-17,7	-16,5		-9,2	-8,1	-15,1
	3		Благовещенск	-24,1	-18,7		-9,1	-11,5	-21,8
	4		Брянск	-9,1	-8,4		-3,2	-0,4	-5,2
	5		Владимир	-11,1	-10,0		-4,3	-2,7	-7,5
	6		Волгоград	-9,1	-7,6		-1,4	1,4	-4,2
	7		Воронеж	-9,8	-9,6		-3,7	-0,6	-6,2
	8		Иркутск	-20,6	-18,1		-9,4	-10,4	-18,4
	9		Кемерово	-18,8	-16,9		-9,8	-9,6	-16,9
	10		Кострома	-11,8	-11,1		-5,3	-2,9	-8,7
	11		Курган	-17,7	-16,6		-8,6	-7,2	-14,3
	12		Курск	-9,3	-7,8		-3,0	-0,4	-5,2
	13		Липецк	-10,3	-9,5		-4,4	-1,5	-7,1
	14		Санкт-Петербург	-7,8	-7,8		-3,9	-0,3	-5,0
	15		Москва	-10,2	-9,2		-4,3	-1,9	-7,3
	16		Н-Новгород	-11,8	-11,1		-5,0	-2,8	-8,9
	17		Новгород	-8,7	-8,7		-4,3	-0,9	-5,9
	18		Новосибирск	-18,8	-17,3		-10,1	-9,2	-16,5
	19		Омск	-19,0	-17,6		-10,1	-8,5	-16,0

	21		Псков	-7,5	-7,5		-3,4	0,0	-4,5
	22		Рязань	-11,0	-10,0		-4,7	-2,2	-7,0
	23		Самара	-13,5	-12,6		-5,8	-3,4	-9,6
	24		Саратов	-11,0	-11,4		-4,8	-2,0	-8,3
	25		Екатеринбург	-15,5	-13,6		-6,9	-6,8	-13,1
	26		Тамбов	-10,9	-10,3		-4,6	-1,4	-7,3

	3.2. Конструктивные требования
Для обеспечения конструктивных требований необходимо, чтобы
глубина заложения ростверка под средние и крайние колонны принима-
лась не менее конструктивных требований Нкон ср, кр и не менее расчетной
глубины сезонного промерзания грунта df, формула (6).
Верх монолитного стакана фундамента должен находиться ниже
отметки пола как минимум на 0,15 м (см. рис.8):
Hкон ср, кр =0,15+hcm+hdн' ,		(8)
где hдн' = hдн+0,05 м;		(9)
hдн = (0,6…0,8) м.		(10)
высота стакана для средней колонны
hcm ср = 0,33hk ср + 0,50;		(11)
здесь hk ср – большая сторона сечения средней колоны, по заданию.
высота стакана для крайней колонны
	hcm кр > (1,0...1,5)hk кр ;	(12)
здесь hk кр – большая сторона сечения крайней колоны, по заданию.
	N1
	My
	0.00
Fx	hk
0,15 м
	ГЭ 1
СибАДИHкон Hф 0,05мhстhдн 0.175м 0.075м 0.075м 0.175м ГЭ 2 h2h1
	l
	ИГЭ 3	h3
Рис. 8. Схема к определению глубины заложения ростверка

По завершению расчета сравниваем расчетную глубину сезонного промерзания грунта df (6) и конструктивную глубину заложения ростверка под средние и крайние колонн Нкон ср, кр (8).

Из этих двух значений выбирается наибольшее и окончательно принимаются глубина заложения ростверков Hp ср, кр , при этом отмет- СибАДИки подошвы ростверка под средние и крайние колонны должны за-

кладываться на одном уровне.

4. ВЫБОР ДЛИНЫ СВАИ

Дл на сваи Lсв должна быть достаточной для того, чтобы прорезать слабые грунты основания с заглублением на минимальную ве-

личину ∆h в несущ й слой определяется по формуле (рис. 9).
Lсв=h1+h2+ h+0,05-d	(13)

где Lсв – дл на сваи; hi – мощности слоев грунтового основания; 0,05м

– заделка сваи в ростверк; d – глу ина заложения ростверка, м; значение ∆h пр н мается с учетом заделки сваи в несущий слой грунта.

0,00

dd,м

di,м

ИГЭ 1

h1,м

0,05 м

hi,м

h/2

ГЭ 2

h2,

hi,м

h/2

hi,м

ГЭ 3

Рис.9. Схема к определению несущей способности сваи

Величина ∆h зависит от показателя текучести пылевато-глинистых грунтов IL: при IL < 0,1 – ∆hmin=0,5 м;

при IL > 0,1 – ∆hmin = 1...1,5 м.

Смотрите также:

«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
«ДОХОДЫ, РАСХОДЫ И ПРИБЫЛЬ КОММЕРЧЕСКОГО БАНКА.»
__RGR2
__RGR2
_11_А. Франс для эл версии
_индив анализ данных
!Фармакология препаратов для терапии заболеваний дыхательных путей
...Тянет нас вверх: топос в заключительных строках Фауста Гёте
...Тянет нас вверх: топос в заключительных строках Фауста Гёте
'iПрезентация'

Материал: 1850

3.1. Учет глубины сезонного промерзания грунтов

3.2. Конструктивные требования

4. ВЫБОР ДЛИНЫ СВАИ

Смотрите также: