Материал: Выбор средств транспорта в условиях шахты

4.2 Последовательность выполнения тягового расчета

Для этого реальную схему ленточного конвейера, содержащую барабаны различного назначения (приводные, направляющие, концевой), загрузочное устройство, очистные устройства, заменяем на предельно упрощенную рис. 1.

Рис. 1. Расчетная схема бремсбергового ленточного конвейера

Значение массы груза, приведённого к одному метру ленты, определяем по формуле

 (1)

Для людских и грузолюдских конвейеров принимается:

 - при посадке в движущуюся ленту;

 - на неподвижную ленту.

Подставив в формулу (1) численные значения получим

кг/м

Значение сил сопротивления движения верхней и нижней ветвей ленты определяется по формулам:

для загруженной верхней ветви

 (3)

для нижней ветви

 (4)

Принимаем значение  в соответствии с рекомендациями работы [1, с. 16 табл. 10].

Подставив в формулу (3) и (4) численные значения получим

При расчете по формулам (3) и (4) знак  принимается "-" при движении ветви вверх и "+" при движении ветви вниз.

Рис. 2. Вид недостроенной диаграммы натяжения ленты бремсбергового конвейера, построенной по расчетной схеме на рис. 1

 (9)

 (10)

Определяем тяговое усилие привода как алгебраическую сумму приращений ленты на участках замкнутого контура

, (12)

Подставив в формулу (12) численные значения получим

Достраиваем диаграмму. Находим местоположение оси абсцисс системы координат S-L. При определении местоположении оси абсцисс следует учитывать два условия:

первое условие - отсутствие пробуксовки на приводном барабане (барабанах)

 (13)

где KТ = 1,3 - 1,4 - запас тяговой способности привода;  - тяговый фактор при ленте с резиновыми прокладками;

Принимаем значение  =3,66 в соответствии с рекомендациями работы [1, с.13, табл. 8].

Подставив в формулу (13) численные значения получим

второе условие - отсутствие чрезмерного провеса ленты между роликоопорами

 (15)

Подставив в формулу (15) численные значения получим

Рис. 3. Полная (достроенная) диаграмма натяжения ленты бремсбергового конвейера, построенная по расчетной схеме.

Определяем величину Smax как алгебраическую сумму приращений натяжения ленты на участках замкнутого контура.

 (16)

Подставив в формулу (16) численные значения получим

Рассчитываем прочностные параметры конвейерной ленты, располагая величиной  для резинотросовых лент

 (18)

Принимаем значение n=9,5 в соответствии с рекомендациями работы [1,с.17 таб.10]. Подставив в формулу (18) численные значения получим

Для ленты 2РТЛО - 2500 предел прочности на разрыв 1 см ширины ленты аВР =24,5 кН/см

Определяем установленную мощность двигателя (двигателей) привода.

Для двигательного режима

 (19)

Принимаем значение =0,85 в соответствии с рекомендациями работы [1,с.19]. Подставив в формулу (19) численные значения получим

.3 Расчет бункера

В результате анализа индивидуального задания установлено, что в пункте погрузки ПП №2 имеется горный бункер. Он является аккумулирующим и используется для глубокого усреднения грузопотока или для аварийного аккумулирования груза с целью компенсации (исключения) простоев по вине транспорта. Аккумулирующие бункеры представляют собой вертикальную (наклонную) выработку.

При магистральном рельсовом транспорте емкости аккумулирующих бункеров стационарных погрузочных пунктов Vб рекомендуется принимать по формуле (4.12) [13, с. 221]

, (4.12)

где a,b - коэффициенты, постоянные для данной грузоподъемности обращающегося состава (табл. 4.2)

Таблица 4.2

Значение коэффициентов a и b

[13, с. 221]; Асм - средний сменный грузопоток погрузочного пункта, определяемый по формуле (4.13)

Значение Асм определяем с учетом грузопотока из очистных забоев № 3 и № 4 по формуле

 (4.13)

+630 = 1211 т/см

Подставив числовое значении Асм в формулу (4.12) получим

=150 т.

При отсутствии бункера минимальная величина запаса порожних вагонеток (в составах) определяется по формуле (4.15) [13, с. 221]

, (4.15)

где а1, b1 - коэффициенты, постоянные для данной грузоподъемности обращающегося состава (табл. 4.3) [13, с. 222, табл. 9.19].

Таблица 4.3

Значение коэффициентов а1 и b1

Рис. 10. Схема сооружения бункера на верхней приемной площадке в месте сопряжения конвейерного уклона с обходной выработкой

Рис. 11. Сопряжение бункера на промежуточной приемной площадке в месте сопряжения ярусного конвейерного штрека с пластовым конвейерным уклоном

5. Расчет дизелевозной откатки

Рис. 12. Схема дизелевозной откатки (по варианту задания):

ОД - круговой околоствольный двор; РЯ - угольная разгрузочная яма; СК - скиповой ствол; КЛ - клетевой ствол

По условию задания производим расчет дизелевозной откатки для участка 5-6 от аккумулирующего бункера емкостью 150 т погрузочного пункта ПП №2 до угольной разгрузочной ямы РЯ в околоствольном дворе ОД.

. В соответствии с основными положениями по проектированию подземного транспорта новых и действующих угольных шахт [6, с. 14], принимаем поточную технологию транспортирования. При этой технологии в качестве тягового транспортного средства принимаем дизелевоз типа ДГ 70 Д.2, а в качестве грузового подвижного состава - секционный поезд ПС-3,5-900.

. Разгрузка состава производится в околоствольном дворе на угольной разгрузочной яме при прохождении через нее дизелевоза с поездом. После разгрузки поезд направляется снова под погрузку на погрузочный пункт (в общем случае направляется диспетчером по определенному маршруту).

Таблица 5.1

Техническая характеристика дизелевоза типа ДГ 70 Д.2 [11]

Таблица 5.2

Техническая характеристика секционного поезда 2ПС-3,5-900 [1]

Расчет дизелевозной откатки производим в соответствии с методикой, разработанной ИГД им. Скочинского и изложенной в "Основных положениях …" [6, с. 70].

Допустимый вес порожнего состава QП (кН) определяют из условия реализации максимальной силы сцепления дизелевоза при установившемся движении на подъем (по капитальному квершлагу из околоствольного двора к пункту погрузки) по формуле (5.1) [6, с. 70].

, (5.1)

где = 98,1 кН - вес дизелевоза ();

 - расчетный коэффициент сцепления колес, принимаем значение  в соответствии с данными табл. 6.2 [6, с. 75], полагая, что рельсы мокрые, чистые;П - основное удельное сопротивление движению порожних секций, вместимостью 3,5 м³, принимаем wП = 10 Н/кН по табл. 6.3 [6, с. 75];р- преобладающий уклон рельсового пути, принимаем iр = 3‰ (по варианту задания iр = 0,003 = 3‰);кр - фиктивный подъем, учитывающий влияние кривых, принимаемкр = 0, так как в задании не оговорено наличие криволинейного участка рельсового пути на капитальном квершлаге (на схеме участок 5-6).

Допустимый вес груженого состава QГ (кН) определяют из условия обеспечения силы сцепления при установившейся скорости движения под уклон (по капитальному квершлагу в околоствольном дворе) по формуле (5.2) [6, с. 74].

 , (5.2)

где wГ - основное удельное сопротивление движению груженых секций, вместимостью 3,5 м3, принимаем wГ = 8 Н/кН по табл. 6.3 [6, с. 75]; значения , , iкр, , iр приведены выше.

Допустимый вес порожнего состава QП.ТР (кН) определяют для случая трогания на подъеме (при движении по капитальному квершлагу в направлении из околоствольного двора к пункту погрузки) по формуле (5.3)  [6, с. 74].

, (5.3)

где  - коэффициент сцепления при трогании с места, принимаем = 0,2 по табл. 6.2 [6, с. 75];кр - дополнительное удельное сопротивление секций при трогании на криволинейном участке пути, принимаем wкр = 0, так как в задании неоговрено о наличии на участке 5-6 кривой;

amin - минимальное ускорение состава при трогании с места, принимаем значение amin = 0,03 м/с² в соответствии рекомендаций [6, с. 74]; значения , wП, iр приведены выше.

Допустимый вес состава определяем в следующем порядке: - при движении порожнего состава на подъеме по формуле (5.1)

- при движении груженого состава под уклон по формуле (5.2)

- при трогании порожнего состава на подъеме по формуле (5.3)

Из значений , и  принимаем меньшее за расчетный вес состава

= = 882,9 кН.