Материал: Водовідведення. Очистка стічних вод міста

 - коефіцієнт інгібіровання продуктами розпаду активного мулу, л/г,

 = 0,07 л/г.

Розраховуємо 4 значення тривалості окислення органічних речовин t₀, год:

 - БПК_повн поступаючий в аеротенк стічної води ( з урахуванням зниження БПК при первинному відстоюванні), мг/л,

 - зольність мула,

 = 0,3

Розраховуємо 4 значення тривалості регенерації АМ t_r, год

 , год

Розраховуємо 4 значення навантаження на АМ q_i, ( мг БПК_повн/г бз·доб):

, ( мг БПК_повн/г бз·доб)

 (мг БПК_повн/г бз·доб),

 (мг БПК_повн/г бз·доб),

 (мг БПК_повн/г бз·доб).

Розраховуємо 4 значення мулового індексу I_i, ( см³/г):

Будуємо графоаналітичний комплекс в осях ,  та  де визначаємо значення оптимальної дози активного мулу та мулового індексу. Малюнок 1.

Оптимальна доза активного мулу  = 3,05 г/л.

мулового індексу:

Визначаємо розрахункові об’єми

.        Місткість аеротенку:

 = Q_сер=2500 м³/год

Приймаємо  = 2 год.

Розраховуємо місткість регенератора:

 , год

;

 , год

 , год

Загальний об’єм:

Визначаємо відсоток регенерації :

Приймаємо до проектування 4 коридора з 50% регенерацією , 2 коридора під регенерацію.

Ширина коридора - 4,5м.

Робоча глибина аеротенка - 3,2м.

Довжина секції - 42м.

Кількість секцій :

Розрахунок вторинних відстійників

Приймаємо радіальний відстійник діаметром 24м.

Вторинні відстійники розраховують по гідравлічному навантаженню.

Гідравлічне навантаження:

де  - коефіцієнт використання об’єму зони відстоювання;

 - глибина відстійника

 [м³/м^2.год.]

Визначаємо кількість відстійників діаметром 24м.

Діаметр вхідної труби d_en = 0,9 м.

Площа поверхні вторинних відстійників, м²:

 [м²]

Площа поверхні одного відстійника:

 [м²]

Отже, кількість відстійників:

Приймаємо 4 вторинних відстійників діаметром 24 м.

Знезараження стічних вод

Блок знезараження складається з хлораторної, змішувача і контактного резервуара.

1.      Підбираємо кількість хлораторів типу “ЛОНИИ - 100”.

Розраховуємо годинну кількість потрібного активного (газоподібного) хлору:

 ,

де  [г/м³] - доза активного хлору за [2] п. 6.223;

 - коефіцієнт можливого збільшення дози хлору за [2] п. 6.223 прим. 2;

 [кг/год.]

Продуктивність одного хлоратора:

 кг/год. З кроком 1,3 кг/год.

Приймаємо до проектування 2 робочих і 1 резервний хлоратор типу “ЛОНИИ - 100 ” з продуктивністю :

2.      В якості змішувача приймаємо "Лоток Паршаля" типорозмірного ряду за [3] табл.16.2 в залежності від Q_заг , м³/год.

А = 1,73 мН_А = 0,61 м

В = 0,9 мН_B=0,59 м

С = 1,3 мН = 0,63 м= 1,68 мL = 6,6 м

Е = 1,7 мl_s = 7,4 м= 11 м_заг = 13,97 м= 1 м

.        В якості контактного резервуара використовують горизонтальний відстійник.

Загальний розрахунковий об’єм контактного резервуара:

 , м³,

де  [хв] - тривалість контакту хлору зі стічною водою;

 [м³]

Розмір контактного резервуара:= 24 м

В = 9 м

Н = 2,8 м.

Їх кількість:

Приймаємо 4 таких резервуари.

Споруди блоку обробки осаду та надлишкового АМ

Розрахунок мулозгущувачів І ступеня

Оскільки необхідний об’єм мулозгущувача менший ніж 200 м³, до проектування приймаємо вертикальний мулозгущувач.

Розраховуємо масу твердої частини надлишкового АМ:

Р_і - приріст АМ в аеротенках, мг/л:

С_cdp - концентрація завислих речовин в стічній воді , що поступає в аеротенк,

К_g - коефіцієнт приросту; для міських і близьких до них склодом промислових стічних вод К_g = 0,3.

Маса рідкої частини НАМ:

Р_НАМ - вологість НАМ, %

Р_НАМ = 99%.

Маса НАМ :

Знаходимо об’єм НАМ:

густина НАМ

Маса твердої частини згущеного АМ (ЗНАМ):

Маса рідкої частини ЗНАМ:

Р_ЗНАМ - вологість ЗНАМ для вертикального згущувача 98 %

Маса мулової води:

Об'єм мулової води:

Маса ЗНАМ:

Об'єм ЗНАМ:

Об'єм мулозгущувача:

_сер.зг - середня тривалість згущення,_сер.зг =10-12 год._{накоп.мв} - середня тривалість накопичення мулової води, приймаємо 2 год.

Визначаємо загальну площу вертикального мулозгущувача:

ν_цт - швидкысть руху НАМ в центральній трубі мулозгущувача, приймаємо 0,1 м/с;

ν_мзгІ(в) - швидкысть руху води у вертикальному МЗГІ , приймаємо 0,1мм/с приймаємо 0,1 м/с.

Підбір мулозгущувача:

Діаметр МЗГІ D_в = 6м

Площа одного 28,2 м²._en = 0,25 м - діаметр вхідної труби

кількість :

Приймаємо до проектування 2 МЗГІ.

Розрахунок метантенків

Маса твердої частини сирого осаду (СО):

Де  - вхідна концентрація завислих речовин перед первинними відстійниками, г/м³;

Об'єм СО:

Р_СО - вологість СО, %

Р_НАМ = 93%.

густина СО

Маса рідкої частини СО:

Загальна маса СО:

Вологість суміші:

Об'єм метантенку:

_МТ - добове

завантаження метантенку в залежності від режиму зброджування , залежить від вологості суміші, приймаємо за [2] табл. 59.

Приймаємо мезофільний режим зброджування._МТ = 10%

Приймаємо до проектування 4 метантенка 902-2-228 V=1600 м³ з такими типорозмірами:

·   номер проекта 902-2-228

діаметр м

корисний об’єм одного резервуара  м³

висота: верхнього конуса  м

циліндричної частини  м

нижнього конуса  м

будівельний об’єм: будівлі обслуговування  м³

кіоску газової мережі м³

Розрахунок газгольдерів

Маса беззольної речовини СО:

Р_{г (СО)} - гідроскопічна вологість СО, приймаємо 5%

З_СО - зольність СО, приймаємо 27%.

Маса беззольної речовини ЗНАМ :

Р_гам - гідроскопічна вологість АМ, приймаємо 6%

З_ам - зольність АМ, приймаємо 25%.

Маса беззольної речовини стабілізованої суміші :

Максимально можливий теоретичний ступінь зброджування органічної речовини стабілізованої суміші, %:

 ,

 - максимально можливий теоретичний ступінь зброджування СО,

 - максимально можливий теоретичний ступінь зброджування активногомулу.

Розпад беззольної речовини стабілізованої суміші,%:

 - коефіцієнт, що залежить від вологості осаду та режиму

зброджування, приймається згідно [2] табл. 61;

 - добове завантаження метантенку;

,

Ступінь розпаду беззольної речовини, А, кг розп. бз/кг бз:

Питомий вихід газу при зброджуванні стабілізованої суміші:

у=А·у², м³/кг бз

у²= =м³/кг бз_r , кг газу/кг розп бз - беззольної питомий вихід газу (кг) на 1 кг роз падаючої речовини( [2] п.6.354)