Материал: Справочник проектировщика инженерных сооружений

Предварительно напряженные стены. Высокая степень трещиностой кости стен наиболее эффек­ тивно достигается предварительным напряжени­ ем. Круглые силосы с предварительно напряжен­ ной кольцевой арматурой могут выполняться мо­ нолитными, возводимыми в скользящей опалубке, или сборными, собираемыми из отдельных эле­ ментов.

В монолитных стенах отдельно стоящих силосов с одиночным армированием арматура нави­ вается или натягивается на наружные поверх­ ности стен или пропускается по оси стен в спе­ циальных каналах с последующим натяжением на упоры. В стенах предусматривается конструктив­ ная арматура, необходимая при возведении стен.

Предварительно напряженные сборные элемен­ ты стен силосов рекомендуется проектировать с симметричной двойной напряженной горизон­ тальной арматурой, допускается одиночное арми­ рование с расположением арматуры по оси сече­ ния элемента или навитой снаружи.

Предварительное напряжение может осуществ­ ляться непосредственно на месте строительства навивкой высокопрочной проволоки на бетонный (сборный или монолитный) сердечник с помощью намоточной машины. Однако технологические условия навивки арматуры не позволяют выпол­ нить такие конструкции стен силосов, сблокиро­ ванных в корпуса, поэтому предварительное на­ пряженное армирование такого типа рационально для отдельно стоящих силосов преимущественно большого диаметра. Возможно выполнение пред­ варительно напряженных стен отдельно стоящих силосов также натяжением стержней, прядей или пучков с помощью домкратов либо электротерми­ ческим методом. Другой способ предварительно напряженного армирования сборных стен — укрупнительная сборка колец с предварительным обжатием на стенде.

Наиболее рациональный метод возведения предварительно напряженных стен силосов круг­ лых и квадратных состоит в том, что предвари­ тельно напряженные сборные элементы заранее изготавливаются на заводе, а на месте строитель­ ства осуществляется их монтаж, или соединение отдельных элементов между собой, если элемен­ ты необъемные.

Колонны подсилосных этажей. Их проектиру­ ют сборными железобетонными из бетона класса В25 и выше, квадратного сечения, с арматурой, равномерно распределенной по каждой стороне сечения. Армирование колонны выполняют про­ странственными сварными каркасами. Колонны устанавливают в стаканы подколонников с после­ дующим замоноличиванием зазоров бетоном. В местах примыкания колонн к днищу устраи­ вают капители, уменьшающие напряжения смя­ тия в стенах силосов от усилий в колоннах.

Днища. В зависимости от хранимого материала днища силосов принимают: при тяжелых сыпучих материалах — в виде плоской железобетонной плиты с наклонной набетонкой и стальной полуворонкой (см. рис. 13.2, б, в); при легких — в виде конической стальной воронки на весь диа­ метр силоса (см. рис. 13.2, е). В силосах диамет­ ром 6 м и менее воронку выполняют из стали на весь диаметр силоса.

Плоские днища проектируют монолитными или сборными; они состоят из балок, плит, наклон­

ных набетонок и, в основном, стальных полуворонок. Толщина плиты назначается из условия, что поперечная сила полностью воспринимается бетоном без постановки поперечных или отогну­ тых стержней. Обычно плиту принимают толщи­ ной 400 мм. Плиты днищ могут иметь балочную схему или опираться по контуру и быть одноили многопролетными. В зависимости от схемы балок армируют плиты нижней и верхней арматурой, прямолинейные балки днищ — плоскими свар­ ными каркасами, объединенными горизонтальны­ ми стержнями в пространственные, кольцевые —

сзамкнутыми хомутами как конструкции, рабо­ тающие на изгиб с кручением. Полуворонки, бла­ годаря опорным кольцам, свободно устанавли­ ваются на плиты. Уклон днища к полуворонке выполняется набетонкой. Угол наклона образую­ щей полуворонки к набетонке должен быть не­ сколько больше угла естественного откоса хра­ нимого в силосе материала.

Конические воронки днищ силосов проекти­ руют стальными. Воронки конструируют с опор­ ными кольцами для свободной установки их на плиту или кольцевую балку днища. Толщину во­ ронок принимают переменной (не менее 6 мм), увеличивая ее к опорному кольцу в соответствии

сдействующими усилиями. При устройстве днищ в виде железобетонных конических воронок их толщину делают переменной с утолщением к верх­ нему опорному сечению. Минимальная толщина конической воронки внизу из условия бетониро­ вания 150 мм. В бортовое утолщение верха ворон­ ки в виде кольца (вдоль образующей воронки) укладывают арматурные стержни, выполняемые на всю длину без стыков. Кольцо армируют по конструктивным соображениям; площадь сече­ ния арматуры равна 0,8 % площади сечения коль­ ца. Арматуру кольца располагают равномерно по периметру поперечного сечения. Высота коль­ ца равна 1/10 верхнего диаметра воронки.

Для крепления затвора у выпускного отверстия воронки устраивают утолщение по контуру, в ко­ торое заделывают стальную раму с отверстиями для болтов либо болты.

Пирамидальные железобетонные воронки вы­ полняют одинаковой толщины, если она не превы­ шает 150...200 мм. Если толщина верхней части воронки более 200 мм, предусматривают перемен­ ную толщину, которая внизу должна быть не ме­

нее 150 мм.

Воронки толщиной 150 мм и более армируют двойной сеткой, а толщиной менее 150 мм — оди­ ночной арматурой.

Фундаменты. Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов проектируют в виде монолитных или сборно-монолитных железо­ бетонных безбалочных плит; их выполняют с небольшими консолями, размер которых опре­ деляется конструктивными решениями и расче­ том. В целях уменьшения концентрации реак­ тивных давлений фундаментные плиты силосных корпусов, состоящих из силосов диаметром 12 м, проектируют со срезанными в плане углами. Фун­ даменты круглых отдельно стоящих силосов иногда устраивают в виде круглой плиты или кольца. На скальных и крупнообломочных грун­ тах они могут быть кольцевыми ленточными или отдельными под каждую колонну.

При слабых и средних грунтах фундаменты от­

дельно стоящих круглых силосов целесообразно выполнять в виде круглых сплошных плит, уси­ лия в которых определяются как в круглых пли­ тах, опертых по контуру. Расчетная схема фун­ даментной плиты при этом принимается в зависи­ мости от характера опирания силосов на плиту. При опирании стен силосов непосредственно на плиту, а также при кольцевой расстановке ко­ лонн подсилосного этажа и наличии консольного выноса фундамента плита рассчитывается как круглая, защемленная по контуру. Устройство консолей в фундаментных плитах круглых от­ дельно стоящих силосов целесообразно даже в случаях, когда по грунтовым условиям не тре­ буется увеличение площади подошвы фундамента. Это объясняется тем, что момент в консоли умень­ шает момент в середине круглого участка фунда­ ментной плиты под силосом, который является определяющим при назначении толщины плиты.

Свайные фундаменты силосных корпусов реко­ мендуются в случаях, если: расчетные деформа­ ции основания превышают их предельные значе­ ния; расчет устойчивости естественного основания дает неудовлетворительные результаты; в основа­ нии залегают просадочные слои грунта, которые могут быть прорезаны сваями, опертыми концами на непросадочные грунты. Применяют их также в других случаях при надлежащем технико­ экономическом обосновании.

Фундаменты проектируют в виде свайного по­ ля, лент или кустов; при этом ростверк выполня­ ют соответственно в виде железобетонной плиты, ленты или отдельных ростверков под каждую колонну или группу колонн. Для установки сборных колонн предусматривают подколонники стаканного типа. Фундаменты проектируют с учетом работ нулевого цикла с отметкой верха подколонников при сборных колоннах — 0,150.

Надсилосные перекрытия. Их выполняют из сборных железобетонных плиг по сборным желе­ зобетонным или стальным балкам. Балки надсилосного перекрытия при диаметре силосов до 6 м могут быть сборными железобетонными и стальными; при диаметре 12 м и более они сталь­ ные. Главные балки надсилосного перекрытия располагают поперек оси транспортных устройств.

мером 3 X 3 м; при этом технологические отвер­ стия могут быть устроены в любом месте и направ­ лении.

По балкам укладывают плоские сборные желе­ зобетонные плиты размером 3 X 3 м толщиной 100 мм с заранее предусмотренными в них отвер­ стиями. Плиты по четырем углам прикрепляют к балкам сваркой закладных деталей. Поверху плит укладывают слой армированного бетона тол­ щиной 40 мм, создающего жесткий диск в уровне надсилосного перекрытия. Покрытия отдельно стоящих круглых силосов при отсутствии надси­ лосного помещения, а также силосов диаметром более 12 м могут выполняться в виде оболочек.

Надсилосные, помещения. Надсилосные поме­ щения проектируют со стальным каркасом. Стены и кровлю принимают из асбестоцементных вол­ нистых листов унифицированного профиля, ограждающие конструкции отапливаемых поме­ щений — из легких панелей, каркас и пролетное строение верхних соединительных галерей между

отдельно стоящими силосами или силосными корпусами — стальными. При проектировании галерей учитывают относительное смещение си­ лосов и силосных корпусов в горизонтальной плоскости вдоль оси корпуса, перпендикулярно оси и по вертикали, вызываемое неравномерными осадками и кренами. Смещение по вертикали учи­ тывают по результатам расчета осадок, но не ме­ нее 150 мм. Изменение расстояния между соору­ жениями на размер, определяемый их расчетными кренами, принимается не менее 0,005# в обе сто­ роны, где Н — растояние от низа фундаментной плиты до верха надсилосного перекрытия.

13.5. Типовые решения силосных корпусов

В серии 3.012-3 помещены рабочие чертежи конструкций железобетонных силосных корпусов для хранения сыпучих материалов, предназначен­ ные для использования при разработке типовых и индивидуальных проектов силосных складов для хранения сыпучих материалов любых отрас-

Т а б л и ц а 13.6. Классификация нагрузок основных сыпучих материалов, хранимых в силосах

лей промышленности. Серия содержит чертежи основных строительных конструкций железобе­ тонных силосных корпусов с круглыми в плане силосами диаметром 6 и 12 м, кроме фундаментов, которые должны проектироваться в каждом кон­ кретном случае с учетом геологических данных площадки строительства. Рабочие чертежи раз­ работаны для строительства в несейсмических районах.

1-6-48-96

Эскиз 1

1 -6-48-144

1-6-48-192

1-6-60-96

1-6-60-144

1-6-60-192

2-6-48-144

2-6-48-192

2-6-60-96

2-6-60-144

2-6-60-192

3-6-48-144