Документ: Справочник проектировщика инженерных сооружений, страницы 6-10

т .

— ?—> 1

■ V

Рис. 1.1. Основные размеры унифицированных стеновых панелей подземных сооружений:

1 — сборный железобетонный элемент; 2 — арматурные выпуски для стыковки с фундаментной плитой.

При проектировании инженерных сооружений, для которых разработаны типовые конструкции, следует применять типовые решения.

Индивидуальное проектирование допускается в тех случаях, когда технологическим заданием при соответствующем обосновании предусматри вается сооружение с параметрами (геометрические размеры, нагрузки), отличающимися от типовых.

Для подземных сооружений, рассчитываемых на давление грунта, основанием для индивидуаль ного проектирования могут служить характерис тики грунтовых условий, отличающиеся от приня тых в типовых сериях, если они не позволяют по добрать типовое решение с учетом дополнитель ных поверочных расчетов и незначительных кон структивных доработок.

При индивидуальном проектировании следует: основные габаритные размеры и размеры сече

ний принимать в соответствии с ЕМС; в максимальной степени использовать имею

щиеся габаритные схемы; стремиться к применению типовых конструк

ций, чтобы избежать создания нового парка форм.

При проектировании ряда сооружений на одной площадке или в пределах промышленного узла обязательно проведение общеплощадочной уни фикации.

Для разработки проекта инженерного сооруже ния до начала проектирования должны быть полу чены следующие исходные данные: технологиче ское задание; генеральный план (горизонтальная и вертикальная планировка) либо выкопировки из него с нанесением всех расположенных вблизи зданий, сооружений и коммуникаций; отчет об инженерно-геологических изысканиях е данными лабораторных испытаний грунтов; сведения о ген подрядной и субподрядных строительных органи зациях, базе стройиндустрии и о применяемых в данном районе в соответствии с утвержденным Госстроем СССР территориальным каталогом сборных железобетонных конструкциях.

Для особо ответственных и высотных сооруже ний скважины (не менее трех) и шурфы для полу чения данных о грунтах выполняют на пятне сооружения, что должно быть оговорено в зада нии на производство инженерно-геологических изысканий.

Некоторые исходные данные, указания и реко мендации для проектирования, помещенные в справочнике, являются общими для ряда соору жений. К ним относятся характеристики грунтов, указания по взаимодействию сооружений с грун том, данные о нагрузках от транспортных средств, о коэффициентах надежности по нагрузке, общие рекомендации по гидроизоляции подзем ных сооружений. Во избежание повторений они приведены в первой главе.

1.3.Характеристики грунтов

исыпучих материалов

Согласно СНиП 2.02.01-83 основными парамет рами механических свойств грунтов, определяю щими несущую способность оснований, их дефор мации и взаимодействие грунта с сооружением, служат прочностные и деформативные характе ристики; угол внутреннего трения ф, удельное сцепление с, модуль деформации £, предел проч ности на одноосное сжатие скального грунта R c,. удельный вес грунта у, коэффициент его пористо сти е и др.

Нормативные и расчетные характеристики грунтов в ненарушенном состоянии устанавли ваются на основе статистической обработки ре зультатов испытаний и должны быть приведены в отчете об инженерно-геологических изысканиях на площадке строительства.

При отсутствии опытных данных допускается принимать нормативный удельный вес грунта уп = 18 кН/м3.

Расчеты выполняют с использованием расчет

ных значений характеристик	грунтов
X = Xn/yg,	(1.1)

где Х п — нормативное значение данной харак теристики; уg — коэффициент надежности по грунту.

Расчетные значения характеристик грунтов ф, с и у для расчетов по несущей способности обозна чаются ф|, схи Yj, по деформациям — фп , сп и уп .

Нормативные значения срп, сп и Е допускается определять по табл. 1.1 и 1.2, расчетные находят по (1.1), при следующих значениях у^:

В расчетах по деформациям . . . . . . 1

»по несущей способности:

для	удельного сцепления .....................	1,5
для	угла внутреннего трения песчаных	1,1
грунтов .....................................................
то же, пылевато-глинистых .................		1,15

При проектировании инженерных сооружений в ряде случаев приходится вести расчет на воз действие грунтов в нарушенном состоянии, на пример засыпки в пазухи стен и фундаментов, воз действующие на подпорные стены, подвалы, тон нели и т. д. Грунты засыпок должны быть уп лотнены до 95 % от удельного веса грунта в не нарушенном состоянии, о чем делают соответст вующие указания на чертежах. При выполнении

этого требования характеристики грунтов за

сыпки	принимают по характеристикам		тех	же
грунтов	в ненарушенном состоянии,		умножая
их на 0,9 для ф и 0,5 для с, при этом				рас
четные	значения удельного	сцепления	в	на
рушенных грунтах сх ^ 7		кПа, сп ^	10 кПа.

Характеристики ряда сыпучих материалов при ведены в табл. 1.3.

1.4. Нагрузки на подземные сооружения

В общем случае подземное сооружение загруже но на уровне контакта подошвы фундамента с грунтом: весом грунта, боковым давлением, реак тивным давлением по подошве, а также располо-

Т а б л и ц а 1.1. Нормативные значения удельного сцепления с п , кПа (кгс/см2), угла внутреннего

трения фЛ, град, и модуля деформации Е, МПа (кгс/см2), песчаных грунтов четвертичных отложений (СНиП 2.02.01.-83)

					Коэффициент пористости е
Виды грунтов		Характери
Виды грунтов		стика		0,45	0,55	0,65	0,75
				0,45	0,55	0,65	0,75
Гравелистые	и крупные	сп	2	(0,02)	1 (0,01)	_	_
Гравелистые	и крупные	сп	2	(0,02)	1 (0,01)	38
		Фп	50	43	40	38	—
		Е	50	(500)	40 (400)	30 (300)	—
Средней крупности		сп	3	(0,03)	2 (0,02)	1 (0,01)	—
Средней крупности		сп	3	(0,03)	2 (0,02)	1 (0,01)
		Фп		40	38	35	—
		Фп	50	40	38	35	—
		Е	50	(500)	40 (400)	30 (300)	—
Мелкие		сп	6	(0,06)	4 (0,04)	2 (0,02)	—
		4>п		38	36	32	28
		Е	48 (480)		38 (380)	28 (280)	18 (180)
Пылеватые		сп	8 (0,08)		6 (0,06)	4 (0,04)	2 (0,02)
		Ф«		36	34	30	26
		Е	39 (390)		28 (280)	18 (180)	11 (110)
Т а б л и ц а	1.2. Нормативные значения удельного сцепления сп, кПа (кгс/см2), и угла внутреннего

трения <рл, град, пылевато-глинистых нелессовых грунтов четвертичных отложений (СНиП 2.02.01-83)

	Пределы нор					Коэффициент пористости <
Виды	мативных зна		Харак
Виды	чений показа		Харак
грун	теля текуче		терис
тов	сти	(вклю	тика	0,45	0,55	0,65	0,75	0,85	0,95	1,05
	чительно)			0,45	0,55	0,65	0,75	0,85	0,95	1,05
	чительно)
Супеси	До 0,25		сп	21 (0,21)	17 (0,17)	15(0,15)	13 (0,13)		—	—
Супеси			Фл	30	29	27	24	—	—	—
	Более	0,25	сп	19 (0,19)	15 (0,15)	13 (0,13)	И (0,11)	9 (0,09)	—	—
	до 0,75		Фп	28	26	24	21	18	—	—
Суглинки	До 0,25		сп	47 (0,47)	37 (0,37)	31 (0,31)	25 (0,25)	22 (0,22)	19 (0,19)
Суглинки	Более	0,25	Фп	26	25	24	23	22	20	—
	Более	0,25	сп	39 (0,39)	34 (0,34)	28 (0,28)	23 (0,23)	18 (0,18)	15 (0,15)	—
	до 0,5	0,5	фп	24	23	22	21	19	17	12 (0,12)
	Более	0,5	Сп	—	—	25 (0,25)	20 (0,20)	16(0,16)	14 (0,14)	12 (0,12)
	до 0,75		Фл	—	—	19	18	16	14	12
Глины	До 0,25		Сп	—	81 (0,81)	68 (0,68)	64 (0,64)	47 (0,47)	41 (0,41)	36 (0,36)
	Более	0,25	фп	—	21	20	19	18	16	14
	Более	0,25	Сп	—	—	57 (0,57)	50 (0,50)	43 (0,43)	37 (0,37)	32 (0,32)
	до 0,5	0,5	фП	—	—	18	17	16	14	11
	Более	0,5	сп '	—	—	45 (0,45)	41 (0,41)	36 (0,36)	33 (0,33)	32 (0,32)
	до 0,75		Фл	—	—	15	14	12	10	7

											Коэффициент внешнего трения f
			Удельный вес				Угол		Каменное
Сыпучий материал							внутрен
			уп,	кН/м3 (тс/м3)			него	тре	и шлако		Резина		Дерево		Сталь		Бетон
							ния, град		каменное
									литье,
									ситалл
Агломерат (отсев)			16...	25 (1,6...		2,5)	45		0,38...	0,45	0,43		0*54		0*45		—
Антрацит			10,..14		(1...	1.4)	35		0,36...	0,55	—		0*5...	0,6	0*4...	0*8	0*45...	0*68
Апатит порошкообраз			20		(2)		31	33			• 0,63		0*63		0,6		0*55
ный									—
Гипс			16		(1.6)		30...	39			0,7...	0,82	—		0,61...	0*78	0,45...	0*55
Глина		порошкооб	16		(1,6)		40...	45	—		—		—		—		—
Глинозем			10	12	(1	1.2)	28	29			0,46	0,48	0,45	0,53	0,42	0*54	0*5
разный									—
Гравий			20		(2)		2Ô...	45			—		—		0.58...	1	—
Гранит			22		(2,2)		—		—		0,86		0,47...	0,52	0,4...	0*42	—
Доломит			16...	20	(1,6...	2)	—		—		—		0,52...	0,55	0,46...	0,51	—,
Зола			_		_		40...	50	_		—		0*39	1	0,6...	0,85	0*84..Л
Известняк			Ï6...	20	(1,6	...2)	29...	51	0,33...	0,65	0,87...	0,77		0,89	0,3...	1	—
Известь гашеная			8	7	(0,7)		—		—		—		—		0,35		0,55
Известь шламовая				11 (0,8...		1,1)	_		—		—		—		0,6		—
Камень			13...	20	(1,3...	2)	20		—		—		0,46...	0,6	0*58...	0,84	0,84
Карбид кальция			18		(1,8)		20		—		—		—		0,3...	0,55	0,5
Кварц							—		—		—		0,6		0,4...	0,5	—
Кварцит			14...	16	(1,4...	1,6)	—	33	—		—		0,56		0,37...	0,55	—
Клинкер			16		(1,6)		29...		—		—		—		—		—
Кокс			5...	6	(0,5...	0,6)	2...	51	0,38...	0,42	0,5...	0,7	0,6...	1	0*47...	0,53	0,84...	1
Концентрат шихтового
отделения		аглофабри							0,7	0,95	0,82		0,99		0,89
ки			12	13,5 (1 #277.1,35)			28	48									—
Криолит									—		0,6...	0,65	0,59...	0,68	0,55...	0*95
Нефелиновый концент									_		0,6	0,65	0,58	0,6	0,3	0*68	0,5
рат			15		(1,5)		31...	40
Опилки древесные			2,5		(0,25)		31...	56	—		0,51...	0,65	—		0,39...	0,83	—
Цесок			16		(1,6)		30...	40	—		0,46...	0,56	—		0,32...	0,8	0,58...	0,84
Песчаник			__		_		—		—		—		0,49...	0,6	0,3...	0,59	—
Пыль угольная				7	(0,7)				—		—		—		0,32...	0,77	0,64...	0,73
Руда			18...	35 (1,8...		3,5)	30...	41	—		—		—		0,57...	0,84	—
Руда	железная		20...	26	(2...	2,6)	35...	37	0,54...	0,65	0,65...	1	0,7...	0,8	0,5...	1	—
Руда магнетитовая			__		—		_		—		—		0,47		0,46		0,52
Селитра			12		(1,2)		38...	40	—		—		—		—		—
Скрап стальной			32...	50 (3,2...		5,0)	—		—		—		0,54...	0,6	0,35...	0,49	—
Сланец			И		(1,1)		—		—		—		—		0,35...	0,58	—
Сода	кальцинирован			6	(0,6)		35	45			0,44	0,68	0,48		0,3	0,7	0,5
ная
Соль поваренная			—		—		30...	50	—		0,68		—		0,49		—
Сульфат аммония				9	(0,9)		40		—		—		—		—		—
Уголь	каменный		10...	15	(1...	1,5)	27...	45	0,4...	0,6	0,55...	0,7	0,7...	li	0,3...	0,8	0,5...	0,9
Фтористый		алюминий	9...	9,5 (0#Э...		0,95)	27...	36	—		0,53...	0,61	0,52...	0,55	0,58...	0,6	—
Цемент			16		(1,6)		27...	40	—		0,64		0,3...	0,4	0,6...	0,65	0,58
Штыб угольный			—		—		34...	44	—		—		0,4...	0,74	—		—
Щебень			20		(2)		40...	45	—		—		0,3...	0,6	0,47...	0,63	—

П р и м е ч а н и я : 1. Коэффициент		трения: антрацита по керамической плитке 0,43...	0 ,6 и	по кирпичу
0,48 ...0,7; апатита	порошкообразного по керамической плитке 0.58; каменного угля по		керамической		плит
ке 0,4...0,65 и по	кирпичу 0,52...1. 2.	Прочерки обозначают отсутствие данных. 3. Угол	трения	<fy=	etg f.

женными на поверхности нагрузками. Боковое давление грунта и нагрузки от транспортных средств определяются в соответствии с указания ми СНиП 2.09.03-85.

Боковое давление грунта на удерживающую конструкцию может быть активным и пассивным.

Активное определяется, исходя из предполо жения об образовании призмы обрушения — массива грунта, находящегося в состоянии пре дельного равновесия. Эта призма (рис. 1.2, а) ограничена тыльной гранью удерживающей кон струкции, поверхностью засыпки и плоскостью

возможного скольжения, наклоненной к верти кали под углом

0 О= 45°-----1 -.	(1.2)
Полное горизонтальное активное	давление
грунта
Ph ~ Pfiy 4“ Phq 4“ Pfiw Pfic	(^*^)

должно приниматься положительным; его рас пространяют на всю высоту сооружения (см. рис. Î.2, г, д).

При этом давление:

от нагрузки на поверхности грунта q

Phq~

(1-5)

от дополнительного воздействия грунтовых вод при высоте их подъема на hw от низа соору жения

Phw — ^аДЮ

(v Tsay)]’

(1*0)

где удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды

— Ю)/(1 -Ь е);

(1.7)

Рис. 1.2. Схема давле ния грунта:

а — на	стену;	б — при
отсутствии		сцепления
°hc ~ °»	в —	ПРИ	Phc <
< Щф	г — при		Phc >

> р^д‘, à — заменяющая

(расчетная) эпюра (вер шина суммарной эпюры из точки а переносится в ах).

здесь ус — удельный вес скелета грунта, который в случае отсутствия опытных данных может быть

принят равным 26,5 кН/м3;
от сцепления		с				(1.8)
где		Phc —		c^h’		(1.8)
где
kh	cos (s +			Ô)	COS 8 cos p	Xh .
kh	tg<p [	COS 8 COS Ô			COS (8 — p)
						(1.9)
Вертикальное		давление
		Pv =	Ph tg (e +		ô).	(1. 10)
В	приведенных		формулах		X^ — довольно

сложная для вычисления функция от 8, р (см. рис. 1.2), углов внутреннего трения <р и трения грунта на контакте с материалом сооружения ô.

Для удобства пользования значения Х^ и приведены соответственно в табл. 1.4, 1.5. При горизонтальной поверхности грунта, вертикаль ной поверхности сооружения и отсутствии тре ния грунта р = 8 = о = 0

Xh = tg 2 (	(1.И)
и	( 1. 12)
% = 2 tg е 0.	( 1. 12)

Т а б л и ц а 1.4. Значения коэффициента Xfo

углы, град (Руководство по проектированию подпорных стен и подвалов для промышленного и гражданского строительства / ЦНИИпромзданий,— М.; 1984)

				0 = 0 и 8, равном
ф	Р	0	5	10	15	20	25	30
		0	5	10	15	20	25	30
15	0	0,59	0,62	0,64	0,67	0,69	0,71	0,74
15	10	0,70	0,74	0,77	0,81	0,84	0,88	0,91
16	15	0,93	0,98	1,02	1,07	U 2	1,18	1,24
16	0	0,57	0,60	0,62	0,65	0,67	0,70	0,72
	10	0,67	0,71	0,74	0,78	0,81	0,85	0,89
	15	0,81	0,85	0,89	0,94	0,98	1,03	1,08
17	0	0,55	0,58	0,60	0,63	0,66	0,68	0,71
17	10	0,65	0,68	0,72	0,75	0,79	0,83	0,87
	15	0,75	0,80	0,84	0,88	0,93	0,97	1,03
18	0	0,53	0,56	0,59	0,61	0,64	0,66	0,69
18	10	0,62	0,66	0,69	0,73	0,77	0,80	0,84
	15	0,71	0,75	0,79	0,84	0,88	0,93	0,98
19	0	0,51	0,54	0,57	0,60	0,63	0,65	0,68
19	10	0,59	0,63	0,67	0,71	0,74	0,78	0,82
	15	0,67	0,71	0,76	0,80	0,85	0,90	0,95
20	0	0,49	0,52	0,55	0,58	0,61	0,64	0,66
20	10	0,57	0,61	0,64	0,68	0,72	0,76	0,80
	15	0,64	0,68	0,72	0,77	0,82	0,86	0,92
	20	0,88	0,94	1,00	1,06	1,13	1,21	1,29
21	0	0,47	0,50	0,53	0,56	0,59	0,62	0,65
21	10	0,55	0,58	0,62	0,66	0,70	0,74	0,78
	15	0,61	0,65	0,70	0,74	0,79	0,83	0,89
	20	0,75	0,80	0,85	0,91	0,97	1,03	1,10
22	0	0,46	0,49	0,52	0,55	0,58	0,61	0,64
22	10	0,52	0,56	0,60	0,64	0,68	0,72	0,76
	15	0,58	0,62	0,67	0,71	0,76	0,81	0,86
	20	0,69	0,74	0,79	0,85	0,91	0,97	1,03
23	0	0,44	0,47	0,50	0,53	0,56	0,59	0,62
23	10	0,50	0,54	0,58	0,62	0,66	0,70	0,74
	15	0,55	0,60	0,64	0,69	0,73	0,78	0,83
	20	0,64	0,69	0,75	0,80	0,86	0,92	0,98
24	0	0,42	0,45	0,49	0,51	0,55	0,58	0,61
24	10	0,48	0,52	0,56	0,60	0,64	0,68	0,73
	15	0,53	0,57	0,62	0,66	0,71	0,76	0,81
	20	0,61	0,66	0,71	0,76	0,82	0,88	0,94
25	0	0,41	0,44	0,47	0,50	0,53	0,57	0,60
25	10	0,46	0,50	0,54	0,58	0,62	0,66	0,71
	15	0,51	0,55	0,59	0,64	0,69	0,73	0,79
	20	0,57	0,62	0,67	0,73	0,78	0,84	0,91
	25	0,82	0,89	0,96	1,04	U 2	1,22	1,32
26	0	0,39	0,42	0,46	0,49	0,52	0,55	0,59
26	10	0,44	0,48	0,52	0,56	0,60	0,65	0,69
	15	0,48	0,53	0,57	0,62	0,66	0,71	0,77
	20	0,54	0,59	0,64	0,70	0,75	0,81	0,87
.	25	0,68	0,74	0,80	0,87	0,94	1,02	1,11
.	0	0,38	0,41	0,44	0,47	0,51	0,54	0,57
27	10	0,43	0,46	0,50	0,55	0,59	0,63	0,67
	15	0,46	0,50	0,55	0,60	0,64	0,69	0,75
	20	0,51	0,56	0,61	0,67	0,72	0,7840,84
	25	0,62	0,68	0,74	0,80	0,87	0,95	U ,03
28	0	0,36	0,39	0,43	0,46	0,49	0,53	0,56
28	10	0,41	0,45	0,49	0,53	0,57	0,61	0,66
	15	0,44	0,48	0,53	0,57	0,62	0,67	0,72
	20	0,49	0,54	0,59	0,64	0,70	0,75	0,82
	25	0,58	0,63	0,69	0,76	0,82	0,89	0,98
	0	0,35	0,38	0,41	0,45	0,48	0,51	0,55
	10	0,39	0,43	0,47	0,51	0,55	0,60	0,64,

			0 =	0 и г ,	равном
ф	р	5	10	15	20	25	30
	0

29	15	0,42	0,46	0,51 0,55		0,60	0,65 0,71
	20	0,46	0,51	0,56 0,62		0,67	0,73 0,79
	25	0,54	0,59	0,65 0,71		0,78	0,85 0,93
	0	0,33	0,37	0,40 0,43		0,47	0,50 0,54
30	10	0,37	0,41	0,45 0,50		0,54	0,58 0,63
30	15	0,40	0,44	0,49 0,54		0,58	0,64 0,69
	20	0,44	0,49	0,54 0,59		0,65	0,71 0,77
	25	0,50	0,56	0,62 0,68		0,74	0,82 0,89
	30	0,72	0,79	0,87 0,96		1,06	1,16	1,28
	О	0,32	0,35	0,39 0,42		0,46	0,49 0,53
31	10	0,36	0,40	0,44 0,48		0,52	0,57 0,61
31	15	0,38	0,43	0,47 0,52		0,57	0,62 0,67
	20	0,420,47		0,52	0,57	0,62	0,68	0,74
	25	0,480,53		0,59	0,65	0,71	0,78	0,86
	30	0,610,67		0,74	0,82	0,90	1,00	1,10
	О	0,310,34		0,37	0,41	0,44	0,48	0,51
32	10	0,340,38		0,42	0,46	0,51	0,55	0,60
32	15	0,37	0,41	0,45 0,50		0,55	0,60 0,65
	20	0,400,46		0,49	0,55	0,60	0,66	0,72
	25	0,450,50		0,56	0,62	0,68	0,75	0,82
	30	0,550,61		0,68	0,75	0,83	0,92	1,01
	О	0,300,33		0,36	0,40	0,43	0,47	0,50
33	10	0,330,37		0,41 0,45		0,49	0,54	0,58
33	15	0,35	0,39	0,44 0,48		0,53	0,58 0,63
	20	0,380,43		0,47	0,53	0,58	0,64	0,70
	25	0,420,47		0,53	0,59	0,65	0,72	0,79
	30	0,500,56		0,63	0,70	0,78	0,86	0,95
	О	0,280,32		0,35	0,38	0,42	0,45	0,49
34	10	0.310,35		0,39	0,43	0,48	0,52	0,56
34	15	0,330,38		0,42	0,46	0,51	0,56	0,62
	20	0,360,41		0,46	0,51	0,56	0,62	0,68
	25	0,400,45		0,51	0,56	0,63	0,69	0,76
	30	0,470,53		0,59	0,66	0,73	0,81 0,90
	О	0,270,30		0,34	0,37	0,41	0,44	0,48
35	10	0,300,37		0,38	0,42	0,46	0,51	0,56
35	15	0,320,36		0,40	0,45	0,50	0,55	0,60
	20	0,340,39		0,44	0,49	0,54.	0,60	0,66
	25	0,380,43		0,48	0,54	0,60	0,67	0,74
	30	0,440,49		0,56	0,62	0,70	0,78	0,86
	35	0,640,72		0,81	0,91	1,01	1,13	1,27
	О	0,260,29		0,33	0,36	0,40	0,43	0,47
36	10	0,290,32		0,36	0,41	0,45	0,49	0,54
36	15	0,300,34		0,39	0,43	0,48	0,53	0,59
	20	0,330,37		0,42	0,47	0,52	0,58	0,64
	25	0,360,41		0,46	0,52	0,58	0,64	0,71
	30	0,410,46		0,53	0,59	0,66	0,74	0,82
	35	0,530,60		0,67	0,76	0,85	0,95	1,07
	О	0,250,28		0,32	0,35	0,39	0,42	0,46
	10	0,270,31		0,35	0,39	0,44	0,48	0,53
37	15	0,290,33		0,37	0,42	0,47	0,52	0,57
37	20	0,310,35		0,40	0,45	0,50	0,56	0,62
	25	0,340,39		0,44	0,50	0,56	0,62	0,68
	30	0,380,44		0,50	0,56	0,63	0,71	0,79
	35	0,470,54		0,61 0,69		0,78	0,88	0,98
	О	0,240,27		0,30	0,34	0,37	0,41 0,45
	10	0,260,30		0,34	0,38	0,42	0,47	0,52
38	15	0,280,32		0,36	0,40	0,45	0,50	0,56
38	20	0,300,34		0,39	0,43	0,49	0,55	0,61
	25	0,320,37		0,42	0,48	0,54	0,60	0,67
	30	0,360,41		0,47	0,53	0,60	0,68	0,76
	35	0,430,50		0,57	0,64	0,72	0,82	0,92

				ô =	0 ja 8, равном
Ф	0	С	5	10			15	20	25	30
		С	5	10			15	20	25	30
	0	0,23	0,26	0,29			0,33	0,36	0,40	0,44
	10	0,25	0,29	0,33			0,37	0,41	0,45	0,50
39	15	0,26	0,30	0,35			0,39	0,44	0,49	0,54
39	20	0,28	0,32	0,37			0,42	0,47	0,53	0,59
	25	0,30	0,35	0,40			0,46	0,52	0,58	0,65
	30	0,34	0,39	0,45			0,51	0,58	0,65	0,73
	35	0,40	0,46	0,53			0,60	0,68	0,77	0,87
	0	0,22	0,25	0,28			0,32	0,35	0,39	0,43
	10	0,24	0,27	0,31			0,35	0,40	0,44	0,49
40	15	0,25	0,29	0,33			0,38	0,42	0,47	0,52
40	20	0,27	0,31	0,35			0,40	0,45	0,51	0,57
	25	0,29	0,33	0,38			0,44	0,50	0,56	0,62
	30	0,32	0,37	0,43			0,49	0,55	0,62	0,70
	35	0,37	0,43	0,49			0,57	0,64	0,73	0,82
	40	0,59	0,68	0,77			0,88	1,00	U 4	1,29
				— JL				равном
ф	Р		Ô		2	-	И 8 ,	равном
ф	Р	0	1 5	1 10
		0	1 5	1 10		\|	15	\| 20 \|	25 \|	30
15	0	0,54	0,56	0,58			0,60	0,62	0,64	0,65
	10	0,66	0,70	0,73			0,76	0,79	0,82	0,85
	15	0,93	0,98	1,02			1,07	1,12	1,18	1,24
16	0	0,52	0,54	0,56			0,58	0,60	0,62	0,64
16	10	0,63	0,66	0,70			0,73	0,76	0,79	0,82
	15	0,78	0,82	0,86			0,91	0,95	0,99	1,04
17	0	0,50	0,52	0,54			0,56	0,58	0,60	0,62
17	10	0,60	0,63	0,67			0,70	0,73	0,76	0,79
	15	0,72	0,76	0,80			0,84	0,88	0,93	0,97
18	0	0,48	0,50	0,53			0,55	0,57	0,59	0,60
18	10	0,57	0,61	0,64			0,67	0,70	0,73	0,76
	15	0,67	0,71	0,75			0,79	0,83	.0,88	0,92
19	0	0,46	0,48	0,51			0,53	0,55	0,57	0,59
19	10	0,55	0,58	0,61			0,64	0,68	0,71	0,74
	15	0,63	0,67	0,71			0,75	0,79	0,83	0,88
20	0	0,44	0,47	0,49			0,51	0,53	0,55	0,57
20	10	0,52	0,56	0,59			0,62	0,65	0,68	0,71
	15	0,60	0,64	0,68			0,71	0,76	0,80	0,84
	20	0,88	0,94	1,00			1,06	1,13	1,21	1,29
21	0	0,42	0,45	0,47			0,50	0,52	0,54	0,55
21	10	0,50	0,53	0,57			0,60	0,63	0,66	0,69
	15	0,57	0,61	0,64			0,68	0,72	0,76	0,80
	20	0,72	0,77	0,82			0,88	0,93	0,99	1,05
	0	0,41	0,43	0,46			0,48	0,50	0,52	0,54
22	10	0,48	0,51	0,54			0,57	0,61	0,64	0,67
22	15	0,54	0,58	0,61			0,65	0,69	0,73	0,77
	20	0,66	0,70	0,75			0,80	0,86	0,91	0,97
	0	0,39	0,42	0,44			0,46	0,49	0,51	0,52
23	10	0,46	0,49	0,52			0,55	0,59	0,62	0,65
23	15	0,51	0,55	0,59			0,62	0,66	0,70	0,74
	20	0,61	0,66	0,70			0,75	0,80	0,86	0,91
	0	0,37	0,40	0,42			0,45	0,47	0,49	0,51
24	10	0,44	0,47	0,50			0,53	0,56	0,60	0,63
24	15	0,49	0,52	0,56			0,60	0,64	0,68	0,72
	20	0,57	0,61	0,66			0,71	0,76	0,81	0,86
	0	0,36	0,39	0,41			0,43	0,46	0,48	0,50
25	10	0,42	0,45	0,48			0,51	0,54	0,58	0,61
25	15	0,46	0,50	0,54			0,57	0,61	0,65	0,69
	20	0,53	0,58	0,62			0,67	0,72	0,77	0,82

Материал: Справочник проектировщика инженерных сооружений

Смотрите также: