Документ: Справочник проектировщика инженерных сооружений, страницы 11-15

ф	0		t> = -1 - и 8, равном													ô =			и 8, равном
		0	1 5	10	15 \| 20 \| 25
									30					0		5	10			15	20	25	30
	25	0,82	0,89	0,96	1,04	1,12		1,22	1,32	36	20		0,29		0,33		0,37		0,41		0,45	0,49	0,53
	0	0,34	0,37	0,40	0,42	0,44		0,46	0,48		25		0,32		0,37		0,41		0,46		0,50	0,55	0,60
26	10	0,40	0,43	0,46	0,50	0,53		0,56	0,59		30		0,38		0,43		0,48		0,53		0,59	0,65	0,72
	15	0,44	0,48	0,51	0,55	0,59		0,63	0,67		35		0,51		0,58		0,65		0,73		0,81	0,90	1,00
	20	0,50	0,55	0,59	0,64	0,68		0,73	0,78		0		0,21		0,24		0,27		0,29		0,31	0,33	0,35
	25	0,65	0,71	0,77	0,83	0,90		0,97	1,05		10		0,24		0,27		0,30		0,33		0,36	0,39	0,42
	0	0,33	0,36	0,38	0,41	0,43		0,45	0,47	37	15		0,26		0,29		0,32		0,36		0,42	0,43	0,46
27	10	0,38	0,41	0,45	0,48	0,51		0,54	0,57		20		0,28		0,31		0,35		0,39		0,43	0,48	0,51
	15	0,42	0,45	0,49	0,53	0,57		0,60	0,64		25		0,30		0,35		0,39		0,43		0,48	0,53	0,58
	20	0,47	0,52	0,56	0,61	0,65		0,70	0,75		30		0,35		0,40		0,45		0,50		0,56	0,62	0,68
	25	0,59	0,64	0,70	0,76	0,82		0,89	0,96		35		0,45		0,51		0,58		0,65		0,73	0,81	0,90
	0	0,32	0,34 0,37 0,39 0,42 0,44						0,46		О		0,21		0,23		0,26		0,28		0,30	0,32	0,34
28	10	0,36	0,40	0,43	0,46	0,49		0,52	0,55		10		0,23		0,26		0,29		0,32		0,35	0,38	0,40
	15	0,40	0,43	0,47	0,51	0,55		0,58	0,62	38	15		0,24		0,28		0,31		0,34		0,37	0,41	0,44
	20	0,45	0,49	0,53	0,58	0,62		0,67	0,72		20		0,26		0,30		0,34		0,37		0,41	0,45	0,49
	25	0,54	0,60	0,65	0,71	0,76		0,83	0,89		25		0,29		0,33		0,37			0,41	0,46	0,51	0,55
	0	0,30	0,33	0,36	0,38	0,40		0,42	0,44		30		0,33		0,37		0,42		0,48		0,53	0,59	0,65
29	10	0,35	0,38	0,41	0,44	0,47		0,51	0,53		35		0,40		0,46		0,53		0,59		0,66	0,74	0,82
	15	0,38	0,41 0,45 0,49 0,52 0,56						0,60		О		0,20		0,22		0,25		0,27		0,29	0,31 0,33
	20	0,42	0,47	0,51	0,55	0,60		0,64	0,69		10		0,22		0,25		0,28			0,31	0,34	0,36	0,39
	25	0,50	0,55	0,61	0,66	0,72		0,78	0,84	39	15		0,23		0,26		0,30		0,33		0,36	0,40	0,43
	0	0,29	0,32	0,34	0,37	0,39		0,41	0,43		20		0,25		0,28		0,32		0,36		0,40	0,43	0,47
30	10	0,33	0,36	0,40	0,43	0,46		0,49	0,52		25		0,27		0,31		0,35		0,40		0,44	0,48	0,53
	15	0,36	0,40	0,43	0,47	0,51		0,54	0,58		30		0,31		0,35		0,40		0,45		0,50	0,56	0,62
	20	0,40	0,44	0,48	0,53	0,57		0,62	0,66
											35		0,37		0,43		0,49		0,55		0,62	0,69	0,77
	25	0,47	0,52	0,57	0,62	0,68		0,73	0,79
	30	0,75	0,83 0,91 1,00 1,10 1,21						1,33		О		0,19		0,21		0,24		0,26		0,28	0,30	0,32
	0	0,28	0,31	0,33	0,36	0,38		0,40	0,42		10		0,21		0,24		0,26		0,29		0,32	0,35	0,38
	10	0,32	0,35	0,38	0,41	0,44		0,47	0,50		15		0,22		0,25		0,28		0,32		0,35	0,38	0,41
ш	15	0,34	0,38	0,42	0,45	0,49		0,52	0,56	40	20		0,24		0,27		0,31		0,34		0,38	0,42	0,46
	20	0,38	0,42	0,46	0,50	0,55		0,59	0,64		25		0,26		0,30		0,34		0,38		0,42	0,47	0,51
	25	0,44	0,49	0,54	0,59	0,64		0,70	0,75
	30	0,58	0,65	0,72	0,78	0,86		0,94	1,04		30		0,29		0,33		0,38		0,43		0,48	0,53	0,59
'	0	0,27	0,29	0,32	0,34	0,37		0,39	0,41		35		0,34		0,39		0,45		0,51		0,57	0,64	0,72
	10	0,30	0,33	0,37	0,40	0,43		0,46	0,49		40		0,59		0,68		0,77		0,88		1,00	1,14	1,29
32	15	0,33	0,36	0,40	0,43	0,47		0,51	0,54
	20	0,36	0,40	0,44	0,48	0,53		0,57	0,61 *							0 = ф			8 , равном
	25	0,41	0,46	0,51 0,56 0,61			0,66		0,72									И
	30	0,52	0,58	0,64	0,71	0,78		0,85	0,94	Ф	Р		0		5	10		15		20	\| 25	30	35
	0	0,26	0,28	0,31	0,33	0,36		0,38	0,40

	10	0,29	0,32	0,35	0,38	0,41		0,44	0,47		0	0,50		0,52		0,54		0,55		0,57	0,58	0,58	0,59
	15	0,31	0,35	0,38	0,42	0,45		0,49	0,52	15
33											10	0,63		0,66		0,69		0,71		0,74	0,76	0,79	0,81
	20	0,34	0,38	0,42	0,46	0,50		0,55	0,59		15	0,93		0,98		1,02		1,07		1,12	1,18	1,24	1,32
	25	0,39	0,43	0,48	0,53	0,58		0,63	0,69	16	0	0,48		0,50		0,52		0,53		0,54	0,56	0,56	0,57
	30	0,47	0,53	0,59	0,65	0,72		0,79	0,86		10	0,60		0,62		0,65		0,68		0,71	0,73	0,75	0,77
											15	0,76		0,80		0,84		0,88		0,92	0,96	1,01	1,05
	0	0,24	0,27	0,30	0,32	0,34		0,37	0,38		0	0,46		0,48		0,50		0,51		0,52	0,54	0,54	0,55
	10	0,28	0,31	0,34	0,37	0,40		0,43	0,46	17	10	0,57		0,60		0,62		0,65		0,67	0,70	0.72	0,74
	15	0,30	0,33	0,37	0,40	0,44		0,47	0,51		15	0,70		0,73		0,77		0,81		0,84	0,88	0,92	0,96
34										18	0	0.44		0,46		0,48		0,49		0,51	0,52	0,52	0,53
	20	0,32	0,36	0,40	0,44	0,48		0,53	0,37		10	0,54		0,57		0,59		0,62		0,64	0,67	0,69	0,71
	25	0,36	0,41	0,45	0,50	0,55		0,60	0,66		15	0,65		0,68		0,72		0,75		0,79	0,82	0,86	0,90
	30	0,44	0,49	0,55	0,61	0,67		0,74	0,81	19	0	0,42		0,44		0,46		0,47		0,49	0,50	0,51	0,51
											10	0,51		0,54		0,57		0,59		0,62	0,64	0,66	0,68
	0	0,23	0,26	0,29	0,31	0,33		0,35	0,37		15	0,60		0,64		0,67		0,71		0,74	0,78	0,81	0,84
	10	0,26	0,29	0,32	0,36	0,39		0,41	0,44	20	0	0,40		0,42		0,44		0,46		0,47	0,48	0,49	0,49
35	15	0,28	0,32	0,35	0,39	0,42		0,45	0,49		10	0,49		0,51		0,54		0,57		0,59	0,61	0,63	0,65
											15	0,57		0,60		0,63		0,67		0,70	0,73	0,77	0,80
20		0,31	0,35	0,38	0,42	0,46		0,50	0,55		20	0,88		0,94		1,00		1,06		1,13	1,21	1,29	1,39
25		0,34	0,39	0,43	0,48	0,53		0,58	0,63		0	0,38		0,40		0,42		0,44		0,45	0,46	0,47	0,47
30		0,40	0,46	0,51	0,57	0,63		0,69	0,76	21	10	0,46		0,49		0,52		0,54		0,57	0,59	0,61	0,62
											15	0,53		0,57		0,60		0,63		0,67	0,70	0,72	0,75
35		0,67	0,76	0,85	0,95	1,06		1,18	1,32		20	0,70		0,75		0,80		0,84		0,90	0,95	1,01	1,07
	0	0,22	0,25	0,28	0,30	0,32		0,34	0,36	22	0	0,37		0,39		0,41		0,42		0,44	0,45	0,45	0,46
	10	0,25	0,28	0,31	0,34	0,37		0,40	0,43		10	0,44		0,47		0,49		0,52		0,54	0,56	0,58	0,60
											15	0,50		0,54		0,57		0,60		0,63	0,66	0,69	0.72
	15	0,27	0,30	0,34	0,37	0,41		0,44	0,47		20	0,63		0,68		0,72		0,77		0,81	0,86	0,91	0,96

ф	р			6 =	ф и 8,	равном
ф	р	0	5	10	15 \|	20	25 \|	30	35
		0	5	10	15 \|	20	25 \|	30	35
23	0	0,35	0,37	0,39	0,41	0,42	0,43	0,44	0,44
23	10	0,42	0,45	0,47	0,50	0,52	0,54	0,56	0,57
	15	0,48	0,51	0,54	0,57	0,60	0,63	0,66	0,68
	20	0,58	0,62	0,67	0,71	0,75	0,79	0,84	0,88
24	0	0,34	0,36	0,38	0,39	0,40	0,41	0,42	0,42
24	10	0,40	0,43	0,45	0,48	0,50	0,52	0,54	0,55
	15	0,45	0,48	0,51	0,54	0,57	0,60	0,63	0,65
	20	0,54	0,58	0,62	0,66	0,70	0,74	0,78	0,82
25	0	0,32	0,34	0,36	0,38	0,39	0,40	0,41	0,41
25	10	0,38	0,41	0,43	0,46	0,48	0,50	0,51	0,52
	15	0,42	0,46	0,49	0,52	0,55	0,57	0,60	0,62
	20	0,50	0,54	0,58	0,62	0,66	0,70	0,73	0,77
	25	0,82	0,89	0,96	1,04	1,12	1,22	1,32	1,45
26	0	0,31	0,33	0,35	0,36	0,38	0,38	0,39	0,39
26	10	0,36	0,39	0,41	0,44	0,46	0,48	0,49	0,50
	15	0,40	0,43	0,46	0,49	0,52	0,55	0,57	0,57
	20	0,47	0,51	0,55	0,58	0,62	0,66	0,69	0,72
	25	0,63	0,69	0,74	0,80	0,86	0,92	0,99	1,06
	0	0,29	0,31	0,33	0,35	0,36	0,37	0,38	0,37
27	10	0,34	0,37	0,40	0,42	0,44	0,46	0,47	0,48
27	15	0,38	0,41	0,44	1,47	0,50	0,52	0,54	0,56
	20	0,44	0,48	0,51	0,55	0,59	0,62	0,65	0,68
	25	0,56	0,61	0,66	0,72	0,77	0,83	0,88	0,94
	0	0,28	0,30	0,32	0,33	0,35	0,36	0,36	0,36
28	10	0,33	0,35	0,38	0,40	0,42	0,44	0,45	0,46
28	15	0,36	0,39	0,42	0,45	0,47	0,55	0,52	0,53
	20	0,41	0,45	0,49	0,52	0,55	0,59	0.62	0,64
	25	0,51	0,56	0,61	0,66	0,71	•0,75	0,80	0,85
	0	0,27	0,29	0,31	0,32	0,33	0,34	0,35	0,34
29	10	0,31	0,34	0,36	0,38	0,40	0,42	0,43	0,44
29	15	0,34	0,37	0,40	0,43	0,45	0,48	0,48	0,51
	20	0,39	0,42	0,46	0,49	0,53	0,56	0,58	0,61
	25	0,47	0,52	0,56	0,61	0,65	0,70	0,74	0,78
	0	0,26	0,28	0,29	0,31	0,32	0,33	0,33	0,33
30	10	0,30	0,32	0*35	0,37	0,39	0,40	0,41	0,42
30	15	0,33	0,35	0,38	0,41	0,43	0,46	0,47	0,48
	20	0,37	0,40	0,44	0,47	0,50	0,53	0,55	0,57
	25	0,44	0,48	0,52	0,57	0,61	0,65	0,69	0,73
	30	0,75	0,83	0,91	1,00	1,10	■1,21	1,33	1,48
	0	0,25	0,27	0,28	0,30	0,31	0,32	0,32	0,32
31	10	0,28	0,31	0,33	0,35	0,37	0,39	0,40	0,40
31	15	0,31	0,34	0,37	0,39	0,41	0,43	0,45	0,46
	20	0,35	0,38	0,41	0,44	0,47	0,50	0,52	0,54
	25	0,41	0,45	0.49	0,53	0,57	0,61	0,65	0,68
	30	0,56	0,62	0,68	0,75	0,83	0,88	0,97	1,04
	0	0,23	0,25	0,27	0,29	0,30	0,31	0,31	0,30
	10	0,27	0,29	0,32	0,34	0,36	0,37	0,38	0,38
32	15	0,29	0,32	0,35	0,37	0,40	0,42	0,43	0,44
32	20	0,33	0,36	0,39	0,42	0,45	0,48	0,50	0,51
	25	0,38	0,42	0,46	0,50	0,54	0,57	0,61	0,63
	30	0,49	0,55	0,60	0,66	0,72	0,78	0,84	0,90
	0	0,22	0,24	0,26	0,27	0,29	0,29	0,29	0,29
	10	0,26	0,28	0,30	0,32	0,34	0,35	0,36	0,36
33	15	0,28	0,31	0,33	0,36	0,38	0,40	0,41	0,41
33	20	0,31	0,34	0,37	0,40	0,43	0,45	0,47	0,48
	25	0,35	0,39	0,43	0,47	0,50	0,54	0,57	0,59
	30	0,45	0,50	0,55	0,60	0,65	0,71	0,76	0,80
	0	0,21	0,23	0,25	0,26	0,28	0,28	0,28	0,27
34	10	0,24	0,27	0,29	0,31	0,33	0,34	0,35	0,34
34	15	0,26	0,29	0,32	0,34	0,36	0,38	0,39	0,39
	20	0,29	0,32	0,35	0,38	0,41	0,43	0,45	0,46
	25	0,33	0,37	0,41	0,44	0,48	0,51	0,53	0,55
	30	0,41	0,45	0,50	0,55	0,60	0,65	0,69	0,73
	0	0,20	0,22	0,24	0,25	0,26	0,27	0,27	0.26
	10	0,23	0,26	0,28	0,30	0,31	0,33	0,33	0,33
35	15	0,25	0,28	0,30	0,32	0,35	0,36	0,37	0,37
35	20	0,28	0,31	0,33	0,36	0,39	0,41	0,43	0,43
	25	0,31	0,35	0,38	0,42	0,45	0,48	0,50	0,52
	30	0,37	0,42	0,46	0,51	0,55	0,60	0,64	0,67
	35	0,67	0,76	0,85	0,95	1,06	1,18	1,32	1,49
	0	0,19	0,21	0,23	0,24	0,25	0,26	0,26	0,25
	10	0,22	0,24	0,26	0,28	0,30	0,31	0,32	0,31
36	15	0,24	0,26	0,29	0,31	0,33	0,34	0,35	0,35
36	20	0,26	0,29	0,32	0,34	0,37	0,39	0,40	0,41
	25	0,29	0,33	0,36	0,39	0,42	0,45	0,47	0,49
	30	0,35	0,39	0,43	0,47	0,52	0,56	0,59	0,62
	35	0,49	0,55	0,62	0,68	0,78	0,83	0,91	0,99

ô = <р и 8, равном

Фр

		0	5	1 10	15	20	25	30	35
	0	0,19	0,20	0,22	0,23	0,24	0*25	0,25	0,24
	10	0,21	0,23	0,25	0,27	0,29	0,30	0,30	0,29
37	15	0,23	0,25	0,27	0,30	0,31	0,33	0,34	0,33
37	20	0,25	0,27	0,30	0,33	0,35	0,37	0,38	0,38
	25	0*27	0,31	0,34	0,37	0,40	0,43	0,45	0,45
	30	0,32	0,36	0,40	0,44	0,48	0,52	0,55	0,57
	35	0,42	0,48	0,54	0,60	0,66	0,72	0,79	0,84
	0	0,18	0,20	0,2Г	0,22	0,23	0,24	0,24	0,22
38	10	0,20	0,22	0,24	0,26	0,27	0,28	0,29	0,28
38	15	0,21	0,24	0,26	0,28	0,30	0,31	0,32	0,31
	20	0,23	0,26	0,29	0,31	0,33	0,35	0,36	0,36
	25	0,26	0,29	0,32	0,35	0,38	0,40	0,42	0,42
	30	0,30	0,34	0,38	0,41	0,45	0,48	0,51	0,53
	35	0,38	0,43	0,48	0,54	0,59	0,65	0,70	0,74
	0	0,17	0,18	0,20	0,21	0,22	0,23	0,22	0,21
	10	0,19	0,21	0,23	0,25	0,26	0,27	0,27	0,26
39	15	0,20	0,23	0,25	0,27	0,29	0,30	0,30	0,30
39	20	0,22	0,25	0,27	0,30	0,32	0,33	0,34	0,34
	25	0,24	0,27	0,30	0,33	0,36	0,38	0,39	0,40
	30	0,28	0,31	0,35	0,39	0,42	0,45	0,48	0,49
	35	0,34	0,39	0,44	0,49	0,54	0,59	0,63	0,66
	0	0,16	0,18	0,19	0,21	0,21	0,22	0*21	0,20
	10	0,18	0,20	0,22	0,24	0,25	0,26	0,26	0,25
	15	0,19	0,21	0,24	0,26	0,27	0,28	0,29	0,28
40	20	0,21	0,23	0,26	0,28	.0,30	0,32	0,32	0,32
40	25	0,23	0,26	0,29	0,32	0,34	0,36	0,37	0,37
	30	0,26	0,29	о.зз	0,36	0,40	0,42	0,44	0,45
	35	0,31	0,36	0,40	0,45	0,50	0,54	0.57	0,60
	40	0,59	0,68	0,77	0,88	1,00	1,14	1,29	1,48
Т а б л	и ца		1.5. Значение			коэффициента

углы, град (Руководство по проектированию подпорных стен и подвалов для промышленного и гражданского строительства / ЦНИИпромзданий.— М., 1984)

0 = 0 и 8, равном

Ф	р	0	5	10	\| 15	20 \|	25 \|	30
		0	5	10	\| 15	20 \|	25 \|	30
15	0	1,53	1,42	1,34	1,23	1,16	1,08	0,97
15	10	1,12	1,01	0,94	0,84	0,79	0,70	0,65
	15	0,26	0,16	0,10	0,01	0	0	0
16	0	1,50	1,39	1,32	1,22	1,15	1,05	0,96
16	10	1,14	1,05	0,98	0,89	0,83	0,75	0,67
	15	0,66	0,59	0,52	0,43	0,37	0,30	0,23
17	0	1,47	1,37	1,30	1,21	1,12	1,04	0,95
17	10	1,15	1,08	1,00	0,92	0,84	0,77	0,69
	15	0,82	0,71	0,65	0,58	0,50	0,45	0,35
18	0	1,45	1,35	1,28	1,20	1,10	1,03	0,94
18	10	1,17	1,09	1,02	0,93	0,86	0,80	0,72
	15	0,89	0,82	0,76	0,66	0,61	0,54	0,46
19	0	1,42	1,34	1,25	1,18	1,08	1,02	0,93
19	10	1,18	1,10	1,03	0,94	0,88	0,81	0,74
	15	0,96	0,89	0,80	0,74	0,65	0,58	0,51
20	0	1,40	1,32	1,24	1,16	1,07	1,00	0,92
20	10	1,19	1,11	1,04	0,95	0,89	0,82	0,76
	15	0,99	0,89	0,86	0,77	0,69	0,65	0,56
	20	0,33	0,24	0,16	0,09	0	0	0
21	0	1,38	1,30	1,22	U 4	1,06	0,99	0,91
21	10	1,19	1,12	1,04	0,96	0,89	0,82	0,76
	15	1,02	0,92	0,88	0,81	0,73	0,68	0,60
	20	0,65	0,58	0,52	0,44	0,37	0,31	0,24
22	0	1,35	1,27	1,19	1,12	1,04	0,97	0,89
22	10	1,19	1,11	1,03	0,96	0,89	0,83	0,77
	15	1,04	0,95	0,89	0,84	0,76	0,70	0,63
	20	0,77	0,70	0,64	0,56	0,48	0,42	0,40

0 = 0 и 8, равном

фО

		0	5 1 10 )		15	20 \|	25	30
23	0	1,32	1,25	1,18	1,11	1,03	0,96	0,88
23	10	1,18	1,10	1,03	0,96	0,89	0,83	0,77
	15	1,06	0,98	0,91	0,84	0,78	0,72	0,66
	20	0,85	0,78	0,69	0,64	0,56	0,50	0,45
24	0	1,30	1,23	1,15	1,10	1,01	0,94	0,87
24	10	1,17	1,10	1,03	0,96	0,89	0,83	0,76
	15	1,05	0,99	0,92	0,85	0,79	0,73	0,67
	20	0,88	0,81	0,75	0,69	0,62	0,56	0,50
25	0	1,27	1,20	1,14	1,07	1,01	0,92	0,86
25	10	1,16	1,09	1,02	0,96	0,89	0,84	0,76
	15	1,05	1,00	0,94	0,86	0,79	0,75	0,68
	20	0,92	0,86	0,79	0,72	0,67	0,60	0,53
	25	0,39	0,31	0,24	0,16	0,03	0	0
15	0	1,72	1,60	1,48	1,36	1,24	1,11	1,02
15	10	1,27	1,11	1,00	0,89	0,78	0,67	0,57
	15	0,26	0,11	0,01	0	0	0	0
16	0	1,67	1,56	1,45	1,33	1,22	1,10	0,98
16	10	1,29	1,15	1,03	0,93	0,82	0,71	0,61
	15	0,77	0,65	0,54	0,40	0,29	0,19	0,06
17	0	1,63	1,53	1,42	1,31	1,19	1,08	0,96
17	10	1,31	1,18	1,05	0,95	0,85	0,75	0,65
	15	0,91	0,80	0,68	0,58	0,46	0,34	0,24
18	0	1,60	1,50	1,37	1,27	1,16	1,05	0,94
18	10	1,32	1,19	1,08	0,98	0,87	0,77	0,67
	15	1,01	0,89	0,79	0,70	0,57	0,44	0,34
19	0	1,57	1,47	1,34	1,23	1,13	1,02	0,92
19	10	1,32	1,19	1,10	1,00	0,87	0,78	0,68
	15	1,07	0,96	0,85	0,75	0,63	0,54	0,41
20	0	1,54	1,43	1,32	1,20	1,11	1,00	0,90
20	10	1,32	1,19	1,09	0,99	0,89	0,79	0,70
	15	1,10	0,99	0,89	0,80	0,66	0,57	0,47
	20	0,33	0,20	0,08	0	0	0	0
21	0	1,51	1,39	1,29	1,17	1,07	0,98	0,88
21	10	1,30	1,20	1,08	0,99	0,88	0,79	0,70
	15	1,12	1,01	0,93	0,83	0,72	0,62	0,52
	20	0,73	0,62	0,51	0,39	0,29	0,17	0,07
22	0	1,46	1,34	1,26	1,16	1,05	0,96	0,86
22	10	1,29	1,19	1,08	0,99	0,88	0,79	0,69
	15	1,14	1,03	0,94	0,85	0,74	0,65	0,55
	20	0,84	0,75	0,65	0,54	0,42	0,33	0,21
23	0	1,43	1,32	1,23	1,14	1,03	0,94	0,85
23	10	1,27	1,18	1,08	0,99	0,88	0,78	0,69
	15	1,15	1,05	0,95	0,86	0,76	0,67	0,57
	20	0,92	0,81	0,72	0,62	0,51	0,40	0,31
24	0	1,41	1,30	1,21	1,11	1,01	0,92	0,83
24	10	1,26	1,17	1,07	0,98	0,88	0,78	0,69
	15	1,15	1,06	0,96	0,87	0,77	0,68	0,58
	20	0,97	0,88	0,77	0,66	0,56	0,47	0,37
25	0	1,37	1,27	1,18	1,10	0,98	0,89	0,80
25	10	1,24	1,15	1,06	0,97	0,88	0,77	0,68
	15	1,16	1,06	0,95	0,88	0,78	0,69	0,59
	20	1,01	0,90	0,81	0,71	0,61	0,51	0,42
	25	0,39	0,27	0,16	0,04	0	0	0

0 = ф И 8, равном

фР

		0	5	10	15	20	25 \|	30	\| 35
15	0	1,87	1,70	1,54	1.41	1,26	1,10	0,99	0,83
15	10	1,35	1,22	1,06	0,93	0,77	0,65	0,48	0,34
	15	0,26	0,07	0	0	0	0	0	0
16	0	1,81	1,66	1,49	1,37	1,24	1,07	0,96	0*80
16	10	1,39	1,24	1,10	0,95	0,80	0,67	0,53	0,40
	15	0,84	0,68	0,51	0,36	0,19	0.05	0	0

				0 =	ф в с ,	равном
Ф	Р	0	1 5	10	\|1151 20 \|		25 \|	30	] 35
		0	1 5	10	\|1151 20 \|		25 \|	30	] 35
17	0	1,76	1,61	1,44	1,33	1,20	1,04	0,93	0,77
17	10	1.41	1,25	и з	0,97	0,8 3	0,69	0,56	0,42
	15	0,98	0,85	0,6 9	0,5 3	0 .4 0	0.25	0,09	0
18	0	1,72	1,57	т	1*30	1.14	1,01	0,90	0,75
18	10	1,42	1,26	1,13	0 ,9 9	0,8 6	0,7 0	0,58	0,43
	15	1,08	0,95	0,78	0,66	0 ,4 9	0 ,3 6	0,21	0,05
19	0	1,69	1,54	1,39	1,26	1,12	0 ,9 9	0,86	0,73
19	10	1,42	1,27	1,13	1,00	0,8 5	0,72	0,59	0,45
	15	1,16	1,00	0,87	0,71	0,58	0,4 3	0,29	0,15
20	0	1,65	1,51	1,36	1,22	1,09	0 ,9 6	0,82	0,70
20	10	1,42	1,28	1,13	0,99	0,85	0,73	0,60	0,46
	15	1,18	1,05	0,92	0,76	0,63	0,50	0,33	0,20
	20	0,33	0,16	0	0	0	0	0	0
21	0	1,62	1,47	1,33	1,19	1,06	0,94	0,80	0,67
21	10	1,42	1,26	1,12	0,99	0,85	0,73	0,59	0,47
	15	1,22	1,07	0,94	0,80	0,65	0,52	0.40	0,26
	20	0,78	0,62	0,47	0,34	0,17	0,02	0	0
	0	1,56	1,42	1,29	1,17	1,03	0,90	0*77	0,64
22	10	1,39	1,24	1,12	0,98	0,85	0,73	0,59	0,46
	15	1,24	1,08	0,95	0,82	0,69	0,56	0,42	0,28
	20	0,92	0,76	0,62	0,47	0,34	0,19	0,04	0
23	0	1,53	1,39	1,25	1,13	1,00	0,88	0,74	0,62
23	10	1,36	1,22	1,10	0,96	0,84	0,71	0,58	0,46
	15	1,24	1,09	0,96	0,84	0,70	0,57	0,43	0,30
	20	0,99	0,85	0,69	0,56	0,43	0,30	0,14	0
24	0	1,48	1,35	1,22	1,10	0,98	0,85	0,73	0,60
24	10	1,35	1,21	1,08	0,95	0,82	0,70	0,58	0,45
	15	1,24	1,10	0,98	0,85	0,71	0,58	0,44	0,32
	20	1,03	0,90	0,76	0,62	0,49	0,36	0,22	0,08
25	0	1,45	1,33	1,20	1,06	0,94	0,82	0,60	0,57
25	10	1,33	1,19	1,07	0,93	0,81	0,69	0,58	0,45
	15	1,24	1,09	0,98	0,84	0,70	0,59	0.46	0,33
	20	1,07	0,94	0,80	0,66	0,53	0,40	0,28	0,13
	25	0,39	0,23	0,07	0	0	0	0	0
Пассивное			горизонтальное			давление грунта
при р =		е =	ô = 0 и глубине кг
		Phr =	УККг +		-(-g ф	(Кг ~ 0»		(1.13)
где
		К г =		^45° +		-y -j	»		(1.14)

предельные значения которого указаны в расче тах соответствующих сооружений.

При наличии на поверхности грунта в пределах призмы обрушения нагрузки д, равномерно рас пределенной по полосе шириной b параллельно сооружению (рис. 1.3), давление от нее в грунте следует распределять под углом ©0 до пересечения с поверхностью сооружения на глубине

Уа = а/ tg@o

О -15)

и принимать его равномерно распределенным на ширине Ь у ~ Ь - \- 2а.

При этом интенсивность давления: вертикального

pv = qb/by;	(1.16)
горизонтального
Ph = PvK-	(1Л7)

Нагрузкиот транспортных средствмогут пере даваться непосредственно на сооружение или че рез грунт. Их принимают по СНиП 2.05.03-84 от подвижного состава железных дорог (нагрузка СК); автотранспортных средств (нагрузка АК); однойчетырехосной колесной машины весом

785 кН (80 т) — нагрузка НК-80; одной машины на гусеничном ходу весом 588 кН (60 т) — нагруз

ка НГ-60.

Эквивалентную нагрузку СК (рис. 1.4) на уров не низа шпал принимают в виде сплошной полосы

шириной 2,7 м (по ширине шпалы)	интенсивно
стью	(1.18)
= СК/2,7,	(1.18)

2,5 min

"A N.

ЯДн и и н и м ш

Ьц1—2,7+2а

Рм\

ность вертикального давления на глубине у

Pv = F!(aybу).

(1.19)

При движении транспорта параллельно сооружению нормативные значения вертикального дав ления на глубине уа:

от подвижного состава железных дорог класса

СК	(см. рис. 1.4)
		P v= 1,5К/(2,7 + 2а);			(1.20)
			а+0,1
	1	\F 1 j	-----7
	1	\F 1 j		jflfl	fflf
	Ç	( П Л О		jflfl	fflf
J	к	АдДСIk		"уа	Л з \
тптттттт
.	а«з=5,8+2а			Ьуз=3,5+2а

Р/>зt

Рис. 1.3. Схема распре	Рис. 1.4. Схема распре
деления давления от	деления давления от
полосовой нагрузки.	подвижного	состава
	железных дорог.

где С — коэффициент, принимаемый 1,5 — для расчета подземных конструкций сооружений про мышленных предприятий и по СНиП 2.05.03-84 — для расчета пролетных строений эстакад, путе проводов и мостов; К — класс нагрузки, прини маемый для инженерных сооружений промышлен ных предприятий равным 136 кН (14 т) на 1 м пу ти. При соответствующем обосновании допускает ся снижение этой нагрузки до К = 98 кН (10 т).

Нагрузка от автотранспортных средств состоит

		а+0,3	1,3 0.3 а
r ° ' V ' 5	IF	В	ffv, '
/Т \	/Т \	В	6H F
i m i m m m m m i m		- 1 Я	Ш
ü m r n m t i t i		F I Î 3	Л А
ü m r n m t i t i		т т т т т т п т _4
о1у2-1,7+2а		Ьч2~2,5+2а
			Ph2

Рис. 1.5. Схема давления от автомобильной на грузки АК при движении ее вдоль сооружения.

из двух полос АК (рис. 1.5), каждая из которых включает одну двухосную тележку с осевой на грузкой / \ равной 9,81 К кН (К тс), и равномерно распределенную нагрузку интенсивностью (на обе колеи) — 0,98 К кН/м (0,10 т/м).

Для сооружений на основных магистральных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-11 (К-11 т) или от одиночной машины НК-80 (рис. 1.6): на внутрихозяйственных доро гах — полосовую класса К-8 (К = 8 т) или от одиночной гусеничной машины НГ-60 (рис. 1.7).

При колесной или гусеничной нагрузке, рас пределенной на ограниченной длине, интенсив

Рис. 1.6. Схема давления от колесной нагрузки НК-80 при движении ее вдоль сооружения.

от автотранспортных средств класса АК (см. рис. 1.5)

pv = 0,98К/(2,5 -f- 2а) -f-

-1- 19,62К/[(2,5 н- 2а) (1,7 +			2а)]; (1.21)
от колесной нагрузки НК-80 (см. рис. 1.6)
pv = 785/[(3,8 +		2а) (3,5 +	2а)];	(1.22)
от гусеничной нагрузки НГ-60 (см. рис.				1.7)
Pv =	588/[(5,0 +	2а) (3,2 +	2а)].	(1.23)
I а	5.0		° ^ а у
t
рш пш ш ш Щ ),			л1\
	J>v4	Фо	л1\

тттттттттжнтттттт

ау/,=5,0+2а Ьу4 -5,2+2а

Рис. 1.7. Схема давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при движении ее вдоль сооружения.

b

,< г

J 9	Щ 1 _

Руб,7,в' т т п п т т п т

Рис. 1.8. Схема давления от нагрузок АК, НК-80 и НТ-60 при движении их поперек сооружения.

При движении транспорта поперек сооружения нормативные значения вертикального давления на глубине у:


от	подвижного состава железных дорог				транспортных средств общего назначения, следу
	^ 5 =		103/(1,35-t-tg 000;	(1.24)	ет принимать в виде колонн двухосных автомоби
					лей класса АБ с параметрами, приведенными в
от автомобильной нагрузки АК (рис. 1.8)					табл. 1.6 и на рис. 1.9.
	PvQ =	28/(14- 0,8 tg © 0*/);		(1.25)	При отсутствии в задании данных о нагрузках
					от транспортных средств на поверхности земли
от	колесной	нагрузки НК-80

	Pvî =		44/(* “b °>55 tg 0 оУ)'*	(1-26)
от гусеничной нагрузки НТ-60
	Pv8 — 34/(1 4 “ 0,6 tg ®0у).			(1.27)

Рис. 1.10. Схемы нагрузок:

а — от	автогрузчиков	грузоподъемностью 5,3 и
1,5 т;	б — от электрокар	грузоподъемностью 5 и 2 т.

Рис. 1.9. Схема нормативных нагрузок от автомо билей БелАЗ грузоподъемностью 30, 45 и 75 т.

При этом интенсивность вертикального давле ния от транспортных средств определяют на глу бине не менее: уа ~ 0,8 м — для нагрузок НК-80 и НГ-60; уа = 0,6 м — для нагрузки АК. Гори зонтальное давление от нагрузок принимают по (1Л7).

Нормативную вертикальную нагрузку от по движного состава на автомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотрено движение автомобилей особо большой грузоподъ емности и на которые распространяются ограни-' чения весовых и габаритных параметров авто-

Та б л и ц а 1.6. Параметры и характеристики автомобилей класса АБ (СНиП 2.05.03-84)

Параметр

АБ-51 АБ-74 АБ-151

для сооружений, расположенных вне зданий, принимают условную нормативную равномер но распределенную нагрузку интенсивностью 10 кПа, превышающую нагрузки от автопогрузчи ков и электрокар (рис. 1.10 и табл. 1.7, 1.8).

Для сооружений, расположенных в зданиях и под открытыми складами, вертикальные нагрузки от оборудования, складируемых материалов и транспортных средств указываются в технологи ческом задании.

Схемы нагрузок от автомашин Н-30 и Н-10, а также внутрицеховых транспортных средств, предусмотренных при разработке типовых кон-

Т а б л и ц а 1.7. Параметры и характеристика погрузчиков

Автопогруз		Акку
чики
Параметр		муля
		торные
40003	4000М	0,2;	0,4

Нагрузка на ось груженого
автомобиля,	кН:
заднюю					333	490	990
переднюю F2				осями	167	235	490
Расстояние	между			осями
(база) автомобиля			/,	м	1,5	4,2	4,5
Ширина колеи,		м:			2,4	2,5	3,75
задних колес		Ьг			2,4	2,5	3,75
передних	Ь2		соприка		2,8	2,8	4,1
Размер площадки			соприка
сания задних колес с покры
тием проезжей		части,		м:	0,40	0,45	0,80
по длине	1г				0,40	0,45	0,80
по ширине Ь3					U	1,30	1,65
Диаметр колеса, м					1,5	1,8	2,5

Грузоподъемность,		кг		5000	3000	1500
Нагрузка на	переднюю		ОСЬ	102,5	73,65	35
Fi, кН (кгс)				102,5	73,65	35
Нагрузка на заднюю ось F2,				12,3	7,35	7
кН (кгс)	мм			12,3	7,35	7
База колес 1ъ	мм			2200	1750	1120
Общая длина	/, мм			5010	4575	2970
с вилами				5010	4575	2970
с ковшом			мм	5565	4900	—
Ширина по крыльям 5,			мм	2330	2240	1000
Колея колес передних Ьъ мм				1740	1650	815
То же задних 62, мм				1415	1415	810
П р и м е ч а н и е .		След	колес 2Ô0X300 мм, где

200 мм — размер вдоль движения.

Материал: Справочник проектировщика инженерных сооружений

Смотрите также: