Материал: Реконструкция существующих канализационных сооружений

Рисунок 4 - Схема первичного радиального отстойника

Проверяем какое количество отстойников будет при новой производительности станции.

Производительность одного отстойника ,м³/час, определяется по формуле

где  - коэффициент использования объёма отстойника. В соответствии с таблицей 6.8 [2] = 0,45 для радиальных отстойников;

- диаметр отстойника. Диаметры отстойников оставляем прежними, т.е. =18 м;

 - диаметр впускного устройства. Для типового отстойника 18м =0,92;

 - турбулентная составляющая скорости рабочего потока, зависящая от продольной скорости потока . Принимается в зависимости от скорости рабочего потока по таблице 6.9 [2]. При . =5 мм/с =0 мм/с;

- расчётное значение гидравлической крупности задерживаемых частиц при принятом эффекте очистки, мм/с.

Гидравлическую крупность , определяем по формуле

где  - коэффициент, зависящий от эффекта очистки и концентрации исходного стока. Принимается для городских сточных вод в соответствии с рисунком 6.1 [2] ;

 - глубина проточной части отстойника, принимаемая по типовым проектам выбранного типа отстойника;  = 3,1м;

 - продолжительность отстаивания в цилиндре со слоем воды h₁=0,5 м в соответствии с заданным эффектом осветления. Определяется по таблице 3.1.

При  и Э=50% .

Таблица 1 - Продолжительность отстаивания сточных вод

Количество отстойников , определяется по формуле

Отстойники пропускают данный расход, следовательно реконструкцию не производим и количество первичных отстойников не меняется.

Проверяем фактическую скорость , в отстойнике по формуле

Так как принятое равным 5 м/с больше, чем фактическая скорость =2,1 м/с, то диаметр отстойника подобран верно.

Количество задерживаемого отстойниками осадка ,м3/ч, следует определять исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде  и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде  по формуле

где  - влажность удаляемого осадка. При самотечном удалении =95%;

 - удельный вес осадка, г/см³;  = 1т/м³=1 г/см³;

 - вынос взвешенных веществ из первичных отстойников (концентрация в осветленной воде), мг/л.

При механизированном удалении осадка накопление осадка идёт в течение 8 часов.

Определяем объём иловой части отстойника ,  по формуле

.

. Выбор и реконструкция сооружений биологической очистки с глубоким удалением азота и фосфора

.1 Расчет аэротенков

Реконструируемая очистная станция оборудована 7 секциями трёхкоридорного аэротенка А-3-4,5-4,4, длина которого составляет . Новая станция предусматривает очистку сточных вод от азота и фосфора, поэтому необходимо рассчитать несколько фаз очистки: окислительную и восстановительную.

В соответствии с данными таблицы Б1 [5] эффект удаления примесей по БПК₅ принимается от 20 до 33 %. Принимаем Э=25%, следовательно на очистку по удалению азота и фосфора поступает вода с . Содержание азота амонийного снижается на 9%, азота общего - на 11%, содержание фосфора общего также уменьшается на 11%.

Значения допустимых концентраций веществ в очищенных сточных водах при проектировании очистных сооружений принимается по [3] в зависимости от эквивалентного населения.

Концентрацию нитратного азота , подлежащего удалению, следует рассчитывать по балансовому уравнению

где  - содержание общего азота в сточной воде, поступающей на биологическую очистку;

содержание азота органических веществ в воде, отводимой после вторичных отстойников;  в соответствии с п.7.6.17.6;

 содержание аммонийного азота в сточной воде после вторичных отстойников,  по таблице В1 [3];

 содержание нитратного азота в сточной воде после вторичных отстойников,

 азот органических веществ, поступающий в биомассу активного ила. В соответствии с п.7.6.17.6 [2] определяется по формуле

,

.

Определяем отношение концентрации азотонитратов, подлежащих денитрификации к значению БПК₅ сточных вод после отстаивания.

В соответствии с п.7.6.17.5 [2] отношение объёма денитрификатора к общему объёму ёмкости с активным илом менее чем 0,2 не рекомендуется.

При значениях менее 0,2 принимается .

Общий объём аэротенков , определяется по формуле

где  - доза ила в аэротенке. В соответствии с таблицей 7.5 [2] для обработки воды с предварительной денитрификацией  = 2,5  3,5 гр/л; принимаем  = 3гр/л.

 - возраст активного ила в сутках. Определяется по таблице 7.11 [2] в зависимости от цели обработки, от соотношения , от температуры сточных вод (t=12 ⁰C) и нагрузки на ил по органическим веществам;

 = 8,3 , т.к. .

k = 0,84 - коэффициент прироста ила;

 - прирост активного ила. Определяется в соответствии с п. 7.6.17.4 по таблице 7.15 [2] в зависимости от соотношения .

,

1.      Определяем объём денитрификаторов ,  по формуле

.

2.      Определяется требуемая степень рециркуляции циркуляционного активного ила из вторичных отстойников:

где  - концентрация аммонийного азота, подлежащего нитрификации.  = 32,7мг/л.

 - концентрация нитратного азота после вторичных отстойников. .

Определяем расход циркуляционного активного ила из вторичных отстойников , , по формуле

.

3.      Определяем требуемую степень денитрификации  по удаляемому азоту при предварительной денитрификации по формуле

4.      Определяем расход иловой смеси из нитрификатора ,, по формуле

.

5.      Определяется нагрузка на ил , которая не должна превышать

При биологическом удалении фосфора в соответствии с п.7.16.18.2 [2] предусматривается ёмкость после первичного отстаивания вместимостью на время контакта с активным илом от 0,5 до 0,75 часа. Расчёт производится на сумму расхода сточных вод и расхода циркуляционного активного ила.

Принимаем продолжительность нахождения сточных вод равной 0,5 часа и определяем ёмкость анаэробной зоны , , по формуле

.

Общий объём аэротенка ,  составляет

Так как на станции был запроектирован трёхкоридорный аэротенк

А-3-4,5-4,4, длиной  и объёмом одной секции  то количество секций аэротенка , определяем по формуле

Т.е. необходимо увеличить количество секций аэротенка на две.

N должно быть меньше либо равно 10.

Определяем объём,  аэробной, анаэробной и аноксичной зоны в каждом аэротенке:

Определяем длину каждой зоны , по формуле

1.      Зона нитрификации

2.      Зона денитрификации

3.      Анаэробная зона:

Определяем общую длину трёх зон , по формуле

Общая длина составит:

Тогда зона нитрификации , м будет равна:

4.2 Расчёт воздуходувного хозяйства

Потребность в кислороде при очистке сточной воды OV,кг/сут, определяется как сумма расхода кислорода на деструкцию органических веществ и нитрификацию с учетом снижения потребности в кислороде за счет окисления органических веществ при денитрификации по уравнению

где  - расход кислорода на деструкцию органических веществ, кг/сут;

 - расход кислорода на нитрификацию, кг/сут;

- снижение потребности в кислороде за счет окисления органических веществ при денитрификации, кг/сут.

При соотношении  расход кислорода на обработку воды с целью деструкции органических веществ необходимо определять по таблице 7.16 [2] с учётом температуры и возраста ила.

Принимаем соотношение , тогда в зависимости от температуры и возраста ила определяем удельный расход кислорода на обработку сточной воды.

При . Для  

Расход кислорода на деструкцию органических веществ ,кг/сут, определяется по формуле

Расход кислорода на нитрификацию , следует рассчитывать по формуле

Снижение потребности в кислороде , за счет окисления органических веществ в аноксичных условиях при денитрификации следует определять по формуле

Максимальную часовую потребность в кислороде , следует определять с учётом неравномерности его потребления в течение суток по формуле

где  - коэффициент часовой неравномерности потребления кислорода при обработке сточной воды с целью деструкции органических веществ;

 - коэффициент часовой неравномерности потребления кислорода при нитрификации.

Коэффициенты часовой неравномерности потребления кислорода  и  принимаются по таблице 7.17 [2] в зависимости от возраста ила и суточном поступлении органических загрязнений.

;

.

Требуемую подачу кислорода q_o, кг/ч, в технологические емкости с активным илом при непрерывной аэрации следует определять по формуле

Для технологических ёмкостей с периодической аэрацией по формуле

где  - растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и давления, принимаемая по справочным данным, мг/дм³.

Для ;

Для ;

Тогда для .

 - концентрация кислорода в иловой смеси в технологической емкости, мг/дм³.

Расход воздуха ,, определяется по формуле

где ;

 - так как был запроектирован трёхкоридорный аэротенк А-3-4,5-4,4;

В соотвтетствии с массобменной характеристикой выбранных аэраторо определяем фактический расход подаваемого воздуха, , по формуле

где  - степень использования кислорода воздуха для выбранного типа аэратора; .

Находим общую длину араторов, м, в сооружениях по формуле

Количество труб, располагаемых в одной секции аэротенка составляет:

К установке принимаем 2 основные и 1 резервную воздуходувки марки ТВ200-1,12 М1-0,1 со следующими характеристиками:

−       ;

−       ;

−       .

.3 Расчет вторичных отстойников

Вторичные отстойники относятся к сооружениям биологической очистки сточных вод и служат для отделения из иловой смеси активного или, который в течении двух часов отстаивается, накапливается и уплотняются в нижней части отстойника откуда илососами подается в иловые колодцы.

В курсовом проекте приняты 5 радиальных отстойников.

На станции желательно принимать однотипные сооружения, поэтому для начала расчета задаемся диаметром отстойника 18 м.

Определяется нагрузка на вторичный отстойник, м³/(м²·час), по формуле

где  - коэффициент использования объёма зоны отстаивания. Принимаемый согласно п.7.8.3 [2] для радиальных отстойников  =0,4;

 - концентрация активного ила. Во вторичных отстойниках a_i=3мг/л;

 - глубина зоны отстаивания,  =3,1 м;

 - доза ила при удалении его из иловой смеси, =10 мг/л;

- иловый индекс. Определяется по таблице 7.7 [2] в зависимости от нагрузки на ил , мг БПК на грамм беззольного вещества в сутки.

Тогда  мг/(г∙сут).

Определяется необходимая площадь зеркала отстаивания ,,по формуле

Определяется площадь зеркала воды одного отстойника ,, по формуле

Определяется количество отстойников , по формуле

Таким образом, с учётом увеличения расхода сточных вод, к проектированию приняты 7 отстойников.

Продолжительность отстаивания во вторичных отстойниках , которая должна быть больше 1,5 ч, определяется по формуле

Определяется время пребывания осадка в иловой зоне , которое должно быть не более 2 часов, по формуле

где  - расход циркуляционного активного ила, м³/ч;

 - расход избыточного активного ила, м³/ч.

Определяем расход циркуляционного активного ила , м³/ч, по формуле

где  - степень рециркуляции активного ила,

Определяем расход избыточного активного ила , м³/ч по формуле

где  - прирост активного ила, ;

 - концентрация активного ила, =4000 мг/л.

Тогда продолжительность пребывания осадка в иловой зоне равна

На суммарный расход циркуляционного и избыточного активного ила рассчитывается трубопровод подачи активного ила на насосную станцию. На циркуляционный расход рассчитывается трубопровод подачи активного ила в аэротенк, а на расход избыточного активного ила - трубопровод подачи избыточного ила от насосной станции в илоуплотнители.

. Расчет сооружений по обработке осадка

Осадок, образующийся в процессе очистки сточных вод (сырой, избыточный активный ил и др.), должен подвергаться обработке, обеспечивающей возможность его утилизации или складирования.

Выбор методов стабилизации, обезвоживания и обезвреживания осадка должен определяться местными условиями (климатическими, гидрогеологическими, градостроительными, агротехническими и пр.), его физико-химическими и теплофизическими характеристиками, способностью к водоотдаче.

.1 Определение расхода и влажности осадка, образующегося на очистных сооружениях

Расход сырого осадка из первичных отстойников, считая по сухому веществу  , определяется по формуле

где  - концентрация взвешенных веществ в общем стоке, мг/л;

Э - эффект очистки сточных вод в первичных отстойниках, Э=50%;

 - коэффициент, учитывающий увеличение объема осадка за счет крупных фракций и взвесей,

Расход избыточного активного ила, считая по сухому веществу , определяется по формуле

где  - прирост активного ила в аэротенках, мг/л;

 - коэффициент, учитывающий неравномерность прироста ила в процессе очистки,

Определяем количество беззольного вещества сырого осадка  и сухого вещества  по формулам

где  - гигроскопическая влажность. Для осадка , для активного ила ;

 - зольность сухого вещества. Для осадка , а для активного ила

Влажность сырого осадка бытовых сточных вод равна 95% для первичных отстойников всех типов при самотёке согласно п. 6.5.16 [2].

Влажность уплотненного активного ила после илоуплотнителей по таблице 12.2 [2] равна 97,3%.

Объем сырого осадка , м³, и избыточного ила , м³ определяется по формулам

где и  - влажность сырого осадка и ила;, ;

 и  - плотность сырого осадка и ила; .

Определяем общий объем осадка  м³

Определяем среднюю влажность смеси , % по формуле

На обезвоживание поступает  с влажностью

5.2 Расчет илоуплотнителей

На илоуплотнители поступает избыточный активный ил из вторичных отстойников с влажностью 99,7%, они уплотняют осадок до влажности 97,3%. В качестве илоуплотнителей на станции применяются радиальные отстойники диаметром 18м.

Илоуплотнители рассчитываются на максимальный часовой приток избыточного активного ила и по продолжительности отстаивания в илоуплотнителе, которая определяется по таблице 12.2 [2] в зависимости от вида активного ила и его концентрации.

В соответствии с таблицей 12.2 [2] для активного ила из вторичных отстойников с концентрацией 4000 мг/л продолжительность отстаивания составляет от 9 до 11 часов.

Принимаем Т=10ч.

Объем илоуплотнителя , м³ определяем по формуле

Для отстойника диаметром 18м. объем зоны отстаивания W_з.о. =788м³.

Проверяем нагрузку на зеркало илоуплотнителя , которая должна находиться в пределах от 0,2 до 0,5 .

где  - количество илоуплотнителей;

 - радиус илоуплотнителя.

Определяется расчетный расход уплотненного активного ила , м³/час при его влажности 97,3% по формуле

где  - влажность активного ила;

 - влажность уплотненного активного ила.

На этот расход рассчитывается трубопровод подачи уплотненного активного ила.

Определяем объем жидкости, отводимой в процессе уплотнения ила , м³/час по формуле

5.3 Обезвоживание сырых осадков

Механическое обезвоживание осадка производится на центрифугах HYSEP. На обезвоживание подается смесь осадка, объемом 530,0м³ и влажностью 96,67%.

Расход осадка по сухому веществу равен

Определяем часовое количество осадка:

К установке принимаем 2 рабочие и 1 резервную центрифуги HYSEP МД44 производительностью 12м3/ч

В соответствии с п. 12.8.16 [2] дозу высокомолекулярного флокулянта следует принимать от 2 до 7 кг/т сухого осадка, при этом большая величина принимается при центрифугировании активного ила, а меньшая для сырого осадка.

Принимаем дозу флокулянта 5 кг/т и определяем необходимое суточное количество флокулянта:

Склад флокулянта рассчитывается на хранение от 20 до 30 суток. Принимаем Т= 20 суток и определяем вместимость склада(месячное количество флоокулянтов).

Размеры цеха механического обезвоживания осадка принимаются по типовым проектам. Так как производительность станции > 30тыс. м3/сут, то к проектированию принимаем здание размерами 12×42 м.

Центрифуги МД44 обезвоживают осадок до влажности 66-75%. Принимаем влажность кека 70% и определяем количество кека по формуле

Площадки для складирования кека предусматриваются заасфальтированные, расположенные вокруг цеха механического обезвоживания осадка, они рассчитываются на 3-4 месячное хранение осадка в отвалах, высотой 2-3 м.

В курсовом проекте расчет ведется на хранение осадка n=3 месяца, высота отвала h=3 м.

Площадь площадки определяется по формуле

Размеры площадки приняты при компоновке генплана и равны 30м х 58,8м.

5.4 Расчет резервных иловых площадок

Принимаем иловые площадки на искусственном асфальтобетонном основании с дренажем.

В соответствии с таблицей 12.8 [2] нагрузка на этот вид площадок

.

Определяется необходимая площадь иловых площадок F, м²:

К = 0,98

В соответствии с п. 12.8.18 [2] при проектировании механического обезвоживания осадка необходимо предусматривать аварийные иловые площадки на 20 % годового количества осадка.

Соответственно площадь аварийных иловых площадок , м² , составит

Площадь одной аварийной площадки составляла 4000 м². Таким образом необходимо достроить ещё одну аварийную площадку, т.е. на станции должно быть 5 площадок размером 40м ^х 100м.

. Расчёт сооружений по обеззараживанию сточных вод

Для обеззараживания сточных вод может применяться хлорирование жидким хлором или другими хлорсодержащими реагентами (хлорной известью, гипохлоритом натрия, получаемом в виде продукта с химических предприятий, электролизом растворов солей или минерализованных вод, прямым электролизом сточных вод), озоном, ультрафиолетовым излучением.

В соответствии с п.8.3[2] расчетную дозу активного хлора принимают с учетом хлоропоглощаемости сточных вод и при обеспечении остаточного хлора в очищенной воде после контакта не менее 1,5 мг/л.

Для биологической очистки сточных вод доза хлора принимается равной 3мг/л.

.1 Расчет хлораторной

В соответствии с п. 8.3 [2] расчетная доза активного хлора для биологически очищенных сточных вод составляет 3 мг/л. Нормальная работа хлораторной обеспечивается при подачи воды к инжекторам хлораторной из расчета 0.7 м³воды на 1 кг хлора

Определяется количество активного хлора, кг/ч, для обеззараживания очищенных сточных вод по формуле

где  - доза хлора, равная 3 г/м³.

Количество хлора определяем для минимальной и максимальной производительностей.

В соответствии с п. 8.4 [2] хлорное хозяйство станции должно обеспечивать увеличение расчетной дозы хлора в 1,5 без изменения вместимости склада.

Определяется производительность хлораторной  , по формуле

Количество хлораторных остается неизменным, а именно к проектированию принимаются две хлораторные АХВ 1000/Р12. Размер хлораторной 12х21 м.

Определяется необходимый расход хлорной воды , по формуле

где  - удельный расход воды для приготовления хлорного раствора, .

.2 Подбор смесителя

В качестве смесителя принимается лоток Паршаля, длина которого принимается в зависимости от суточной производительности станции. Для производительности 41,1 тыс. м³/сут по таблице 5.23 [5] подбираем лоток Паршаля длиной l=6,5м.

.3 Расчёт контактных резервуаров

В соответствии с п.8.6 [2] продолжительность контакт воды с хлором осуществляется на протяжении 30 минут, после чего очищенная сточная вода сбрасывается в водоток.

Типовые контактные резервуары принимаются по таблице 5.25 [5].

Объём контактного резервуара , определяется по формуле

где T - продолжительность контакта воды с хлором, T=0,5 ч.

Длина контактного резервуара  ,м, определяется по формуле

где  - количество контактных резервуаров, ;

 - число секций в контактном резервуаре, ;

 - ширина секции, B=6 м;

 - глубина резервуара,

Количество необходимого воздуха , определяется по формуле

Определяем количество осадка м³, из расчёта 0,5 л осадка 1 м³ сточной воды по формуле

Осадок из контактных резервуаров сбрасывается в сеть местной канализации.

. Анализ полученных результатов по реконструкции очистных сооружений

На основании необходимой степени очистки с учётом увеличения расхода сточных вот, приходящего на очистные сооружения, были проверены на пропуск нового расхода уже существующие сооружения.

Для увеличения производительности станции были определены следующие меры по реконструкции:

)        так как скорость в напорном водоводе находится в допустимых пределах (, то увеличивать количество ниток , равное 2, или диаметр водовода(d =500мм) не требуется, а следовательно приемная камера остается ранее запроектированной марки ПК-2-50, c размерами А×В×Н=1500×2000×1600, мм;

2)      при проверка канала на пропускную способность при уклоне i=0,0004, ширине b=1250мм и минимально допустимой скорости минимальное наполнение составило 1,063м. Поскольку до реконструкции высота воды в канале равнялась 0,875м, то высота необходимой достройки  ;

)        на данной очистной станции ранее были установлены решетки марки МГ 9Т с B=1000мм, H=1000мм, f=0,38м², B_р=1425 мм. При реконструкции станции было принято решение оборудовать станцию новыми ступенчатыми решётками тонкой очистки фирмы Rotoscreen. К установке приняты 2 рабочие решётки и 1 резервную марки RS21;

4)      количество аэрируемых песколовок необходимо увеличить до 3х(ранее было запроектировано 2), с размерами отделений B_s=1,5 м, шириной В=3м b глубиной Н=1,536м;

)        на станции были запроектированы четыре первичных радиальных отстойника диаметром 18 м. Отстойники пропускают новый расход сточных вод, следовательно реконструкцию не производим и количество первичных отстойников не меняется;

6)      реконструируемая очистная станция оборудована 7 секциями трёхкоридорного аэротенка А-3-4,5-4,4, длина которого составляет . С увеличением расхода сточных вод необходимо увеличить количество секций аэротенка до 9.

)        воздуходувки марки ТВ-200-1,4 (2 основные и 1 резервная), производительностью 12тыс. м³/ч, давление 0,14МПа, мощность 172кВт необходимо заменить. К установке принимаем 2 основные и 1 резервную воздуходувки марки ТВ200-1,12 М1-0,1 со следующими характеристиками:;;.

8)      В качестве илоуплотнителей на станции применяются 3 радиальных отстойника диаметром 18м. Их реконструкция не требуется.

)        Площадки для складирования кека предусматриваются заасфальтированные, расположенные вокруг цеха механического обезвоживания осадка, они рассчитываются на 3-4 месячное хранение осадка в отвалах, высотой 2-3 м. Размеры площадки приняты при компоновке генплана и равны 30м х 58,8м.

)        Площадь одной аварийной площадки составляла 4000 м^2.. С увеличением производительности станции необходимо достроить ещё одну аварийную площадку, т.е. на станции должно быть 5 площадок размером 40м ^х 100м.

)        Количество хлораторных остается неизменным, а именно к проектированию принимаются две хлораторные АХВ 1000/Р12. Размер хлораторной 12х21 м.

)        В качестве смесителя принимается лоток Паршаля, длина которого равнялась 6,1м, с учётом увеличния расходов необходим лоток Паршаля длиной l=6,5м.

Генплан очистной станции при реконструкции разработан с учётом основных требований:

.        Сооружения располагаются компактно. Расстояние между однотипными сооружениями принято 3 - 5 м, между разнотипными - 5 - 10 м. Расстояния между отдельными сооружениями или группами сооружений обеспечивают возможность строительства их по очередям и возможность расширения станции при увеличении притока сточных вод.

.        Расположение очистных сооружений обеспечивает самотечный режим движения воды и осадков по сооружениям.

.        Объём земляных выемок и насыпей сбалансированы.

.        К каждому сооружению обеспечен свободный подъезд транспорта, при этом ширина проезжей части дороги принята не менее 3,5 м, а величина обочины не менее 2 м с каждой стороны дороги. Радиусы закругления дорог - не менее 7 м, а подъёмы и спуски - не более 10 - 12%.

.        В составе станции очистки предусмотрены:

.        устройства для равномерного распределения сточных вод и осадков между отдельными элементами очистных сооружений;

.        устройства для выключения из работы, опорожнения и промывки сооружений и трубопроводов;

.        устройства для аварийного выпуска сточных вод до и после сооружений механической очистки;

.        устройства для измерения расходов сточных вод, осадков и газа;

.        установка автоматических пробоотборников.

.        Территория станции ограждена, благоустроена и освещена. На территории запроектированы сети внутриплощадочного водопровода и канализации. Хозяйственно-бытовые стоки от зданий и сооружений, где работает обслуживающий персонал, по самотечной сети отводятся на местную насосную станцию и затем перекачиваются в приёмную камеру очистных сооружений.

Заключение

В данном курсовом проекте произведена реконструкция существующих канализационных очистных сооружений. Был выполнен пересчет существующих сооружений на новую производительность и новые концентрации загрязняющих веществ.

На основании расчетов требуемой степени очистки, выполнены расчеты, а также анализ возможности дальнейшего использования запроектированных канализационных очистных сооружений и, при необходимости, их реконструкция. Произведена компоновка генплана ( лист №1).

В результате реконструкции были переоборудованы решетки, а также увеличилось количество секций аэротенков, были запроектированы центрипрессы другой модели. Произведено удаление азота и фосфора. Обеззараживание производится раствором хлора.

Проект выполнен в соответствии с заданием на проектирование и действующими на территории Республики Беларусь нормами и правилами.

После реконструкции работа существующей канализационной станции станет более надежной, стабильной и эффективной, что подтверждено расчетами.

Список использованных источников

1 ТКП 45-4.01-53-2012 Системы канализации населенных пунктов. Основные положения и общие требования. Строительные нормы проектирования. Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь, Минск 2012 г., 18 с.

ТКП 45-4.01-202-2010 Очистные сооружения сточных вод. Строительные нормы проектирования. Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь, Минск 2011 г., 99 с.

Шевелев Ф.А., Шевелев А.Ф. Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб: Справочное пособие.- М.: Стройиздат, 1984.

Лапицкая М.П. и др. Очистка сточных вод (примеры расчетов). - Мн.: Выш. школа, 1983 - 255 с., ил.

ТКП 17.06-04-2012 Охрана окружающей среды и природопользование. Гидросфера. Правила установления фоновых концентраций химических веществ в воде водных объектов. Министерство природных ресурсов и охраны окружающей среды РБ. Мн-2012,-28стр.

А.А. Лукиных, Н.А. Лукиных Таблица для гидравлического расчёта канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского. - М.: Стройиздат, 1974.