Материал: Прихваты колонн при бурении скважин

где а — поверхностное натяжение на границе жидкостей; 0 — угол краевого смачивания; k, т — соответственно проницаемость и по­ ристость породы; Аро — перепад давления между приствольной зоной и контуром пласта.

Следующие комплексы воспроизведены в модели пласта без из­ менения: т, Цв/цп, cos0, / (р), где j.iB, цп — вязкость жидкости ван­ ны и флюида пласта; I (р) — функция насыщенности.

Так как жидкость при установке ванны проникает в пристволь­ ную зону скважины через фильтрационную корку, критерии подо­ бия дополнены комплексом, учитывающим различие фильтрацион­ ных сопротивлений корки и пласта, аналогично комплексу, харак­ теризующему неоднородность пластов в моделях по проницаемости. Однако под действием нефтепродуктов свойства фильтрационной корки меняются, поэтому за комплекс, учитывающий ее наличие на стенке скважины, правомерно принять отношение времени про­ никновения нефтепродуктов через корку ко времени действия ванны.

Необходимая минимальная длина модели, при которой не ис­ кажается характер двухфазного течения:

исследованию механизма действия жидкостей в зоне прихвата про­ водили в условиях, характеризующих стабильность процессов коркообразования, т. е. при перепадах давления выше 1 МПа, темпе­ ратуре 20—25°С, с буровыми растворами, свойства которых не из­ менялись от опыта к опыту. Число опытов с каждым буровым раствором и жидкостью для установки ванны варьировалось от 3 до 5. Минимальное число экспериментов соответствовало серин опытов, в которой относительная погрешность не превышала 5%.

На основании анализа числовых значений безразмерных ком­

1138