Материал: Определение пожарно-технических характеристик здания

) Определяем толщину слоя  прогретого до критической температуры в углу сечения колонны

) По табл. П3.3 приложения 3 МУ для КР определяем значение коэффициента условий работы при пожаре  стержневой арматуры в зависимости от температуры арматуры . Применяем метод линейной интерполяции. Данные приведены в таблице 1.1.2.1.1

Таблица 1.1.2.1.1

) Определяем площадь F, м2, поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность в первый расчетный момент времени воздействия пожара по формуле:

где  - поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя бетона в углах сечения, которая вычисляется по формуле:

11) Определяем сторону hb эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения:

) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл., П3.7 приложения 3МУ для КР, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны  к размеру стороны квадратного рабочего сечения по формуле:

По табл. П3.7 приложения 3 МУ для КР определяем коэффициент продольного изгиба . Для промежуточных значений применяется метод линейной интерполяции. Данные приведены в таблице 1.1.2.1.2

Таблица 1.1.2.1.2

) Согласно методическому указанию для курсовой работы определим Rsu и Rbu путем деления соответствующих нормативных сопротивлений Rsn (П3.9 приложение 3) и Rbn (П3.8 приложение 3) на коэффициенты надежности  (для арматуры) и  (для бетона). Для арматуры класса A-IV нормативное сопротивление составляет 590 МПа, для бетона, имеющего класс прочности B30, нормативное сопротивление составляет 22 МПа.

) Определим площадь поперечного сечения арматуры AS, м2:

) Проведем расчет несущей способности  колонны в момент времени τ1 = 1,5 ч воздействия пожара:

Проверяем условие наступления предельного состояния колонны по

потере несущей способности на момент времени воздействия пожара =1,5 ч:

кН ˃ 1595 кН

Так как , условие не выполняется, и принимается второй расчетный период времени воздействия пожара. По пункту 3.1.2 ч. 4 МУ для КР если условие  не выполняется, то  = 2 ч. Проводим расчет  в момент времени .

.1.2.2 Определение предела огнестойкости колонны. Второй расчетный период времени

) Определяем толщину слоя бетона, начавшего прогреваться:

0,16685322

) Определяем относительные расстояния r1, r2, r3, r4:

 так как .

) Определим температуру арматуры  при

) Рассчитаем относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности:

Если  то  

При расчете мы получили  следовательно

) Значение параметра :

) Определяем толщину слоя бетона  прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле:

) Относительное расстояние внутри угла колонны, образованного обогреваемыми поверхностями:

) Определяем толщину слоя  прогретого до критической температуры в углу сечения колонны

) Так как температура арматуры выше 800 то, согласно табл. П3.3 приложения 3 МУ для КЗ, коэффициент работы арматуры

) Определяем площадь F, м2, поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность во второй расчетный момент времени воздействия пожара:

) Определяем сторону hb эквивалентного по площади квадратного рабочего сечение:

) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл., П3.7 приложения 3 МУ для КР, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны  к размеру стороны квадратного рабочего сечения:

По табл. П3.7 приложения 3 МУ для КР определяем коэффициент продольного изгиба . Для промежуточных значений применяется метод линейной интерполяции. Данные приведены в таблице 1.1.2.2.1

Таблица 1.1.2.2.1

) Проведем расчет несущей способности  колонны в момент времени τ2 = 2 ч воздействия пожара:

Проверяем условие наступления предельного состояния колонны по потере несущей способности «R» на момент времени воздействия пожара = 2 ч:

кН ˃ 1595 кН

Так как , условие не выполняется, и принимается третий расчетный период времени воздействия пожара. По пункту 3.1.2 ч. 4 МУ для КР если условие  не выполняется, то  = 2,5 ч. Проводим расчет  в момент времени .

.1.2.3 Определение предела огнестойкости колонны. Третий расчетный период времени

) Определяем толщину слоя бетона, начавшего прогреваться:

) Определяем относительные расстояния r1, r2, r3, r4:

 так как .

) В предыдущем пункте 1.1.2.2 ч. 3 мы выяснили, что температура арматуры превысила 800, поэтому в последующих расчетах ее можно не определять, так как температура будет продолжать расти.

) Рассчитаем относительное расстояние, определяемое для середины обогреваемой поверхности:

Если  то  

При расчете мы получили  следовательно

) Значение параметра :

) Определяем толщину слоя бетона  прогретого до критической температуры у середины боковой поверхности колонны по формуле:

) Относительное расстояние внутри угла колонны, образованного обогреваемыми поверхностями:

) Определяем толщину слоя  прогретого до критической температуры в углу сечения колонны

) Так как температура арматуры выше 800 то, согласно табл. П3.3 приложения 3 МУ для КЗ, коэффициент работы арматуры

) Определяем площадь F, м2, поперечного сечения колонны, сохраняющего свою прочность во второй расчетный момент времени воздействия пожара:

) Определяем сторону hb эквивалентного по площади квадратного рабочего сечения:

) Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по табл., П3.7 приложения 3 МУ для КР, в зависимости от соотношения расчетной длины колонны  к размеру стороны квадратного рабочего:

По табл. П3.7 приложения 3 МУ для КР определяем коэффициент продольного изгиба . Для промежуточных значений применяется метод линейной интерполяции. Данные приведены в таблице 1.1.2.3.1

Таблица 1.1.2.3.1

) Проведем расчет несущей способности  колонны в момент времени τ2 = 2,5 ч воздействия пожара:

Проверяем условие наступления предельного состояния колонны по потере несущей способности «R» на момент времени воздействия пожара = 2,5 ч: